Boru kəmərləri şəbəkəsinin hidravlik və istilik şəraiti. Mühazirələr - Mənbələr və istilik təchizatı sistemləri - fayl Cons_7.doc

SİSTEMİN HİDRAVLİK XARAKTERİSTİKASI

Su istilik təchizatı sistemləri ayrı-ayrı hissələrin işinin bir-birindən asılı olduğu mürəkkəb hidravlik sistemlərdir. Düzgün nəzarət və tənzimləmə üçün işləyən avadanlıqların - sirkulyasiya nasoslarının və şəbəkələrinin hidravlik xüsusiyyətlərini bilmək lazımdır.

Sistemin hidravlik rejimi nasosun və şəbəkənin hidravlik xüsusiyyətlərinin kəsişmə nöqtəsi ilə müəyyən edilir.

Şəkil 1. Nasos və istilik şəbəkəsinin hidravlik xüsusiyyətləri

Əncirdə. 1 əyri 1 - nasosun xüsusiyyətləri; əyri 2 - istilik şəbəkəsinin xarakteristikası; A nöqtəsi - bu xüsusiyyətlərin kəsişməsi sistemin hidravlik rejimini müəyyənləşdirir; N - qapalı sistemdə təzyiq itkisinə bərabər olan nasos tərəfindən hazırlanmış təzyiq; V - nasosun həcmli axını, sistemdəki su axınına bərabərdir.

Nasosun hidravlik xarakteristikası nasosun yaratdığı H təzyiqinin və ya təzyiq düşməsinin Δr nasosun V-nin həcm axınından asılılığıdır. Nasosların xüsusiyyətləri adətən istehsalçılar tərəfindən müəyyən edilir və ya sınaq məlumatlarından tikilə bilər.

Pervanenin sabit fırlanma sürətində, mərkəzdənqaçma nasosunun xüsusiyyətlərinin işçi hissəsi təxminən tənliklə təsvir edilə bilər.

Nominal rejimdə nasosun sərf etdiyi güc, W düsturla müəyyən edilir

Orta hesabla nominal rejimdə . İstilik şəbəkələrində təzyiq itkisi, bir qayda olaraq, kvadrat qanuna tabe olduğundan, istilik şəbəkəsinin xarakteristikası tənliklə təsvir olunan kvadrat paraboladır.

(6.5)-dən göründüyü kimi, şəbəkənin müqaviməti onun həndəsi ölçülərindən, boru kəmərlərinin daxili səthinin mütləq kobudluğundan, yerli müqavimətlərin ekvivalent uzunluğundan və soyuducu suyun sıxlığından asılıdır, lakin soyuducu axını sürəti. Müəyyən bir şəbəkə vəziyyəti üçün onun xüsusiyyətləri məlum rejimdən istifadə etməklə qurula bilər. Müqavimətləri müəyyən etmək üçün müəyyən bir rejim üçün su axını sürətini və bu axın sürətinə uyğun gələn təzyiq düşməsini Δр bilmək kifayətdir.

Tez-tez bir stansiyada bir neçə nasos birlikdə işləyir. Onların rejimini müəyyən etmək birgə iş xülasə xarakteristikası qurmaq lazımdır. Nasosların xüsusiyyətlərinin ümumiləşdirilməsi qaydası onların işə salınma üsulundan asılıdır. Nasoslar paralel bağlanırsa, eyni təzyiqlərdə xərclərin (axınların) əlavə edilməsi ilə ümumi xarakteristika qurulur.

düyü. 2. Nasosların ümumi xarakteristikalarının qurulması

a - paralel qoşulmuş, b - sıra qoşulmuşdur

Eyni xüsusiyyətlərə malik m paralel bağlı nasoslar qrupunun ümumi xarakteristikaları təxmini tənliklə təsvir edilir.

Ardıcıl olaraq birləşdirilən nasosların ümumi xüsusiyyətlərinin qurulması eyni axın sürətlərində təzyiqləri əlavə etməklə həyata keçirilir.

Ardıcıl olaraq bağlanmış və eyni xüsusiyyətlərə malik bir qrup nasosun ümumi xarakteristikası təxmini tənliklə təsvir edilmişdir.

Nasoslar paralel qoşulduqda təchizatın dəyişmə dərəcəsi şəbəkə xarakteristikasının növündən asılıdır. Şəbəkə xarakteristikaları nə qədər düzdürsə, nasosların paralel qoşulması bir o qədər effektivdir. Şəbəkə xarakteristikaları nə qədər dik olarsa, paralel əlaqə bir o qədər az təsir göstərir.

Paralel işləyən bir neçə nasosdan ibarət nasos qurğularının layihələndirilməsi zamanı eyni xüsusiyyətlərə malik olan bütün nasoslar seçilməli və onların hər birinin layihə sərfi, gözləmə rejimi nəzərə alınmadan, işləyən nasosların sayına bölünmüş ümumi su axınına bərabər götürülməlidir. olanlar. Ardıcıl olaraq qoşulduqda nasosların axını da şəbəkə xarakteristikasının növündən asılıdır. Şəbəkənin xarakteristikası nə qədər dik olarsa, ardıcıl əlaqə bir o qədər effektiv olar.

QAPALI SİSTEMLƏRİN HİDRAVLİK REJİMİ

İstilik təchizatı sistemlərinin normal işləməsi üçün vacib şərtlərdən biri qrup və ya yerli istilik məntəqələrinin (GTP və ya MTP) qarşısındakı istilik şəbəkəsinin abonent qurğularına onların istilik yükünə uyğun su axını təmin etmək üçün kifayət qədər mövcud təzyiqlərə malik olmasını təmin etməkdir.

Şəbəkənin hidravlik rejiminin hesablanması vəzifəsi abonentlərdə və şəbəkənin ayrı-ayrı bölmələrində şəbəkə suyunun axını, həmçinin şəbəkə qovşaqlarında, qrup və yerli şəbəkələrdə təzyiqləri (təzyiqləri) və mövcud təzyiq fərqlərini (təzyiqlərini) müəyyən etməkdir. müəyyən bir rejimdə şəbəkə işində istilik nöqtələri (abonent girişləri).

Verilən parametrlər adətən istilik şəbəkəsinin diaqramı, onun bütün bölmələrinin müqaviməti, istilik elektrik stansiyasının təchizatı və qaytarma kollektorlarına təzyiq (təzyiq) və ya istilik enerjisinin kollektorlarında mövcud təzyiq fərqi (təzyiq) olur. qurğu və şəbəkənin neytral nöqtəsində təzyiq (təzyiq). Əgər abonent girişlərində avtotənzimləyicilər varsa, abonentlərin şəbəkə su xərcləri də məlumdur, çünki bu xərclər verilmiş səviyyədə avtotənzimləyicilərin köməyi ilə saxlanılır. Bu zaman abonentlərdən gələn şəbəkə suyunun məlum axın sürətlərindən istifadə edərək, istilik şəbəkəsinin bütün bölmələrində su sərfi sürətlərini, sonra isə şəbəkənin bütün bölmələrində təzyiq (təzyiq) itkisini tapır və pyezometrik qrafik qururlar. hansı təzyiqlər (təzyiqlər) istilik şəbəkəsinin qovşaqlarında və abonent stansiyalarında müəyyən edilir.girişlər.

GTP-də və ya MTP-də avtotənzimləyicilər olmadıqda, abonentlərdə şəbəkə suyunun sərfi əvvəlcədən məlum deyil və onların müəyyən edilməsi istilik şəbəkəsinin hidravlik rejiminin hesablanmasının əsas vəzifələrindən biridir. Bu problemi həll etmək üçün istilik şəbəkəsinin bütün bölmələrinin müqavimətlərinə əlavə olaraq, bütün MTP-lərin və abonent qurğularının müqavimətlərini bilmək lazımdır. Abonent girişlərində avtotənzimləyicilər olmadıqda istilik şəbəkəsi abonentləri üçün su sərfinin hesablanması üsulunu nəzərdən keçirək.

Rns. 3. İstilik şəbəkəsinin sxemi

a - tək sətirli şəkil; b - iki sətirli şəkil

Magistral xəttin bölmələri rum rəqəmləri ilə, abonentlərə və abunəçilərə olan filiallar isə ərəb rəqəmləri ilə nömrələnir.

Şəbəkədə ümumi su istehlakı indekssiz V hərfi ilə qeyd olunacaq. Abunəçi sistemi vasitəsilə su istehlakı abunəçi nömrəsinə bərabər indekslə V hərfi ilə göstərilir. Məsələn, V m abonent sistemi vasitəsilə su sərfiyyatıdır.

Abunəçi sistemi vasitəsilə nisbi su axını, yəni. abonent sistemindən keçən axının şəbəkədəki ümumi su axınına nisbəti, indekslə V ilə işarələnir. Məsələn, abunəçinin nisbi su istehlakı

1-ci abonentin su sərfiyyatını tənlikdən tapmaq olar

.

Beləliklə

Aşağıdakı tənliyin etibarlı olduğu abonent qurğusu 2 vasitəsilə su axını tapaq:

Eynilə, abunəçi qurğusu 3 vasitəsilə nisbi su axını tapın:

Abunəçilər istilik şəbəkəsinə qoşulduqda, hər hansı bir abonentin sistemindən nisbi su axını

Bu düsturdan istifadə edərək, ümumi su axını və şəbəkə bölmələrinin müqaviməti məlum olarsa, istənilən abonent sistemindən su axını tapa bilərsiniz. (6.20)-dən belə çıxır ki, abonent sistemindən keçən nisbi su axını yalnız şəbəkənin və abonent qurğularının müqavimətindən asılıdır və şəbəkədə mütləq su axınından asılı deyildir.

Həmçinin oxuyun: III Fəsil: Fəxri konsulluq işçilərinə və bu cür vəzifəli şəxslərin rəhbərlik etdiyi konsulluq idarələrinə tətbiq edilən rejim. MS Access. Dizayn rejimində bu sahə lazım olduqda istifadəçi hərəkətlərini məhdudlaşdırmaq üçün lazımdır. A. Səyahət dalğası rejimində işləyən çələngin işinin proqramlaşdırılması Gunn diodlarına əsaslanan generatorlar. Strukturlar, ekvivalent dövrə. İş rejimləri. Generator parametrləri, tətbiq sahələri. BLOK İSTƏLƏRİNDƏ TEMPERATURA AVTOMATİK NƏZARƏT 1G405 təmizləyici kombinin robot rejiminin avtomatik tənzimlənməsi.

Su istilik təchizatı sistemlərində istehlakçıların istiliklə təmin edilməsi şəbəkə suyunun hesablanmış xərclərini onlar arasında müvafiq şəkildə bölüşdürməklə həyata keçirilir. Belə bir paylamanı həyata keçirmək üçün istilik təchizatı sisteminin hidravlik rejimini hazırlamaq lazımdır.

İstilik təchizatı sisteminin hidravlik rejiminin işlənməsinin məqsədi istilik təchizatı sisteminin bütün elementlərində optimal icazə verilən təzyiqləri və istilik şəbəkəsinin qovşaqlarında, qrup və yerli istilik məntəqələrində istehlakçıları təmin etmək üçün kifayət qədər lazımi mövcud təzyiqləri təmin etməkdir. hesablanmış su axını sürətləri ilə. Mövcud təzyiq tədarükdəki su təzyiqindəki fərqdir və qayıdış boru kəmərləri.

İstilik təchizatı sisteminin etibarlı işləməsini təmin etmək üçün aşağıdakı şərtlər tətbiq olunur:

İcazə verilən təzyiqlərdən çox olmayan: istilik təchizatı mənbələrində və istilik şəbəkələrində: 1,6-2,5 mPa - PSV tipli buxar-su şəbəkəsi qızdırıcıları üçün, polad isti su qazanları üçün, polad borular və fitinqlər; abonent qurğularında: 1,0 mPa - bölməli su-su qızdırıcıları üçün; 0,8-1,0 mPa - polad konvektorlar üçün; 0,6 mPa - çuqun radiatorlar üçün; 0,8 MPa - qızdırıcılar üçün;

Pompanın kavitasiyasının qarşısını almaq və istilik təchizatı sistemini hava sızmasından qorumaq üçün istilik təchizatı sisteminin bütün elementlərində həddindən artıq təzyiqin təmin edilməsi. Artıq təzyiqin minimum dəyərinin 0,05 MPa olduğu qəbul edilir. Bu səbəbdən, bütün rejimlərdə geri dönən boru kəmərinin pyezometrik xətti ən hündür binanın nöqtəsindən ən azı 5 m su ilə yuxarıda yerləşdirilməlidir. İncəsənət.;

İstilik sisteminin bütün nöqtələrində suyun qaynamamasını təmin etmək üçün maksimum su temperaturunda doymuş su buxarının təzyiqini aşan bir təzyiq təmin edilməlidir. Bir qayda olaraq, suyun qaynama təhlükəsi ən çox istilik şəbəkəsinin təchizatı boru kəmərlərində baş verir. Təchizat boru kəmərlərində minimum təzyiq tədarük suyunun hesablanmış temperaturuna uyğun olaraq qəbul edilir, cədvəl 7.1.

Cədvəl 7.1

Qaynamayan xətt, soyuducu suyun maksimum temperaturunda artıq təzyiqə uyğun olan hündürlükdə əraziyə paralel qrafikdə çəkilməlidir.

Hidravlik rejimi qrafik olaraq pyezometrik qrafik şəklində təsvir etmək rahatdır. Pyezometrik qrafik iki hidravlik rejim üçün tərtib edilmişdir: hidrostatik və hidrodinamik.

Hidrostatik rejimin işlənib hazırlanmasının məqsədi istilik sistemində məqbul hədlər daxilində lazımi su təzyiqini təmin etməkdir. Aşağı təzyiq həddi istehlakçı sistemlərinin su ilə doldurulmasını təmin etməli və istilik sistemini hava sızmasından qorumaq üçün lazımi minimum təzyiq yaratmalıdır. Hidrostatik rejim doldurma nasosları işləyən və sirkulyasiya olmadan hazırlanmışdır.

Hidrodinamik rejim istilik şəbəkələri üçün hidravlik hesablama məlumatları əsasında hazırlanır və makiyaj və şəbəkə nasoslarının eyni vaxtda işləməsi ilə təmin edilir.

Hidravlik rejimin inkişafı hidravlik rejim üçün bütün tələblərə cavab verən bir pyezometrik qrafikin qurulmasına gəlir. Su istilik şəbəkələrinin hidravlik rejimləri (pyezometrik qrafiklər) istilik və qeyri-istilik dövrləri üçün hazırlanmalıdır. Pyezometrik qrafik sizə imkan verir: tədarük və qaytarma boru kəmərlərində təzyiqləri müəyyən etmək; ərazi nəzərə alınmaqla istilik şəbəkəsinin istənilən nöqtəsində mövcud təzyiq; mövcud təzyiq və bina hündürlüyü əsasında istehlakçı əlaqə sxemlərini seçin; yerli istilik istehlakçı sistemləri üçün avtomatik tənzimləyiciləri, lift nozzlərini, tənzimləyici qurğuları seçin; şəbəkə və makiyaj nasoslarını seçin.

Pyezometrik qrafikin qurulması(Şəkil 7.1) aşağıdakı kimi aparılır:

a) absis və ordinat oxları boyunca şkalalar seçilir və tikinti bloklarının relyefi və hündürlüyü qrafası çəkilir. Magistral və paylayıcı istilik şəbəkələri üçün piezometrik qrafiklər qurulur. Magistral istilik şəbəkələri üçün aşağıdakı miqyaslar qəbul edilə bilər: horizontal M g 1:10000; şaquli M 1:1000; paylayıcı istilik şəbəkələri üçün: M g 1:1000, M v 1:500; Ordinat oxunun sıfır işarəsi (təzyiq oxu) adətən istilik magistralının ən aşağı nöqtəsinin işarəsi və ya şəbəkə nasoslarının işarəsi kimi qəbul edilir.

b) statik təzyiqin dəyəri istehlakçı sistemlərinin doldurulmasını və minimal artıq təzyiqin yaradılmasını təmin etmək üçün müəyyən edilir. Bu, ən hündür binanın hündürlüyü üstəgəl 3-5 m. su sütunudur.

Ərazi və bina hündürlüklərinin planlaşdırılmasından sonra sistemin statik başlığı müəyyən edilir

H c t = [N bina + (3¸5)], m (7,1)

Harada N arxa- ən hündür binanın hündürlüyü, m.

Statik başlıq H st x oxuna paraleldir və yerli sistemlər üçün maksimum iş təzyiqindən artıq olmamalıdır. Maksimum iş təzyiqi: polad istilik cihazları ilə istilik sistemləri və hava qızdırıcıları üçün - 80 metr; çuqun radiatorları olan istilik sistemləri üçün - 60 metr; səthi istilik dəyişdiriciləri ilə müstəqil əlaqə sxemləri üçün - 100 metr;

c) Sonra dinamik rejim qurulur. Şəbəkə nasoslarının emiş təzyiqi H günəş özbaşına seçilir, bu, statik təzyiqi aşmamalı və kavitasiyanın qarşısını almaq üçün girişdə lazımi tədarük təzyiqini təmin edir. Kavitasiya ehtiyatı, nasosun ölçüsündən asılı olaraq, 5-10 m.su sütunu;

d) şəbəkə nasoslarının sorulması zamanı şərti təzyiq xəttindən, magistral istilik xəttinin geri qaytarılması DN boru kəmərində təzyiq itkiləri ardıcıl olaraq yatırılır ( A-B xətti) hidravlik hesablamaların nəticələrindən istifadə etməklə. Qaytarma xəttindəki təzyiqin miqdarı statik təzyiq xəttinin qurulması zamanı yuxarıda göstərilən tələblərə cavab verməlidir;

e) tələb olunan mövcud təzyiq liftin, qızdırıcının, qarışdırıcının və paylayıcı istilik şəbəkələrinin (B-C xətti) iş şəraiti əsasında sonuncu abunəçi DN ab-də kənara qoyulur. Paylayıcı şəbəkələrin qoşulma nöqtəsində mövcud təzyiqin miqdarının ən azı 40 m olduğu qəbul edilir;

e) boru kəmərinin sonuncu qovşağından başlayaraq təzyiq itkiləri (DN) altında magistral xəttin təchizatı boru kəmərinə yerləşdirilir. C-D xətti). Təchizat boru kəmərinin bütün nöqtələrində onun mexaniki dayanıqlığının vəziyyətindən asılı olaraq təzyiq 160 m-dən çox olmamalıdır;

g) istilik mənbəyində təzyiq itkiləri gecikir DН it ( D-E xətti) və şəbəkə nasoslarının çıxışında təzyiq alınır. Məlumat olmadıqda, istilik elektrik stansiyasının kommunikasiyalarında təzyiq itkisi 25 - 30 m, rayon qazanxanası üçün isə 8-16 m hesab edilə bilər.

Şəbəkə nasoslarının təzyiqi müəyyən edilir

Doldurma nasoslarının təzyiqi statik rejimin təzyiqi ilə müəyyən edilir.

Bu tikinti nəticəsində istilik təchizatı sisteminin bütün nöqtələrində təzyiqləri qiymətləndirməyə imkan verən pyezometrik qrafikin ilkin forması alınır (Şəkil 7.1).

Əgər onlar tələblərə cavab vermirsə, pyezometrik qrafikin mövqeyini və formasını dəyişdirin:

a) geri dönən boru kəmərinin təzyiq xətti binanın hündürlüyünü kəsirsə və ya ondan 3¸5 m-dən azdırsa, o zaman pyezometrik qrafik qaldırılmalıdır ki, geri dönən boru kəmərindəki təzyiq sistemin doldurulmasını təmin etsin;

b) qayıdış boru kəmərində maksimum təzyiq istilik cihazlarında icazə verilən təzyiqdən artıqdırsa və onu pyezometrik qrafiki aşağıya sürüşdürməklə azaltmaq mümkün deyilsə, o zaman geri dönən boru kəmərində gücləndirici nasoslar quraşdırmaq yolu ilə azaldılmalıdır;

c) qaynamayan xətt tədarük boru kəmərindəki təzyiq xətti ilə kəsişirsə, suyun qaynaması kəsişmə nöqtəsindən kənarda mümkündür. Buna görə də, istilik şəbəkəsinin bu hissəsində suyun təzyiqi, mümkün olduqda, pyezometrik qrafiki yuxarıya doğru hərəkət etdirməklə və ya təchizatı boru kəmərinə gücləndirici nasos quraşdırmaqla artırılmalıdır;

d) istilik mənbəyinin istilik müalicəsi qurğusunun avadanlığında maksimum təzyiq icazə verilən dəyərdən artıq olarsa, təchizatı boru kəmərinə gücləndirici nasoslar quraşdırılır.

İstilik şəbəkəsinin statik zonalara bölünməsi. Pyezometrik qrafik iki rejim üçün hazırlanmışdır. Birincisi, statik rejim üçün, istilik sistemində su dövranı olmadıqda. Sistemin 100 ° C temperaturda su ilə doldurulduğu güman edilir və bununla da soyuducu suyun qaynamaması üçün istilik borularında artıq təzyiqin saxlanmasına ehtiyac yoxdur. İkincisi, hidrodinamik rejim üçün - sistemdə soyuducu dövriyyəsi olduqda.

Cədvəlin hazırlanması statik rejimdən başlayır. Qrafikdə tam statik təzyiq xəttinin yeri asılı sxem üzrə bütün abonentlərin istilik şəbəkəsinə qoşulmasını təmin etməlidir. Bunun üçün statik təzyiq abonent qurğularının gücünə əsasən icazə veriləndən artıq olmamalıdır və yerli sistemlərin su ilə doldurulmasını təmin etməlidir. Bütün istilik sistemi üçün ümumi statik zonanın olması onun işini asanlaşdırır və etibarlılığını artırır. Yerin geodeziya hündürlüklərində əhəmiyyətli fərq varsa, ümumi statik zonanın yaradılması aşağıdakı səbəblərə görə mümkün deyil.

Statik təzyiq səviyyəsinin ən aşağı mövqeyi yerli sistemlərin su ilə doldurulması və ən yüksək geodeziya işarələri olan ərazidə yerləşən ən hündür binaların sistemlərinin ən yüksək nöqtələrində həddindən artıq təzyiqin təmin edilməsi şərtlərindən müəyyən edilir. ən azı 0,05 MPa. Ərazinin ən aşağı geodeziya hündürlüyü olan hissəsində yerləşən binalar üçün bu təzyiq yolverilməz dərəcədə yüksək olur. Belə şəraitdə istilik təchizatı sistemini iki statik zonaya bölmək lazımdır. Bir zona aşağı geodeziya işarələri olan ərazinin bir hissəsi üçün, digəri yüksək olanlar üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Əncirdə. 7.2 pyezometrik qrafiki göstərir və dövrə diaqramı yerin geodeziya işarələrində (40 m) əhəmiyyətli fərq olan ərazi üçün istilik təchizatı sistemləri. Ərazinin istilik təchizatı mənbəyinə bitişik hissəsi sıfır geodeziya nişanına malikdir, ərazinin periferik hissəsində nişanlar 40 m-dir. Binaların hündürlüyü 30 və 45 m-dir. Binanın istilik sistemlərini su ilə doldura bilmək III və IV 40 m işarəsində yerləşən və sistemlərin ən yüksək nöqtələrində 5 m artıq baş yaratmaqla, tam statik başın səviyyəsi 75 m işarəsində yerləşdirilməlidir (sətir 5 2 - S 2). Bu vəziyyətdə, statik başlıq 35 m-ə bərabər olacaqdır. Bununla belə, 75 m hündürlüyü binalar üçün qəbuledilməzdir I Və II, sıfır işarəsində yerləşir. Onlar üçün ümumi statik təzyiq səviyyəsinin icazə verilən ən yüksək mövqeyi 60 m-ə uyğundur. Beləliklə, nəzərdən keçirilən şərtlərə əsasən, bütün istilik təchizatı sistemi üçün ümumi statik zona yaratmaq mümkün deyil.

Mümkün bir həll istilik təchizatı sistemini ümumi statik təzyiqin müxtəlif səviyyələri olan iki zonaya bölməkdir - aşağısı 50 m (xətt) S t-Si) və 75 m səviyyəli yuxarı (xət S 2 -S 2). Aşağı və yuxarı zonalarda statik təzyiqlər məqbul həddə olduğundan, bu həll yolu ilə bütün istehlakçılar asılı bir sxemə uyğun olaraq istilik təchizatı sisteminə qoşula bilərlər.

Beləliklə, sistemdə suyun dövranı dayandıqda, qəbul edilmiş iki zonaya uyğun olaraq statik təzyiq səviyyələri qurulur, onların birləşmə nöqtəsində bir ayırıcı qurğu yerləşdirilir (Şəkil 7.2). 6 ). Bu cihaz istilik şəbəkəsini qoruyur yüksək qan təzyiqi sirkulyasiya nasosları dayandıqda, avtomatik olaraq iki hidravlik müstəqil zonaya kəsilir: yuxarı və aşağı.

Sirkulyasiya nasosları dayandırıldıqda, yuxarı zonanın qayıdış boru kəmərində təzyiqin düşməsinin qarşısı təzyiq tənzimləyicisi tərəfindən “özünə doğru” RDDS (10) tərəfindən alınır, nəbzin alındığı yerdə sabit təyin edilmiş təzyiq RDDS saxlayır. Təzyiq aşağı düşəndə ​​bağlanır. Təchizat xəttində təzyiq düşməsinin qarşısı a yoxlama klapan(11), bu da bağlanır. Beləliklə, RDDS və çek valve istilik şəbəkəsini iki zonaya kəsdi. Üst zonanı qidalandırmaq üçün aşağı zonadan suyu götürən və yuxarıya verən bir qidalandırıcı nasos (8) quraşdırılmışdır. Nasos tərəfindən hazırlanmış təzyiq yuxarı və aşağı zonaların hidrostatik başları arasındakı fərqə bərabərdir. Aşağı zona makiyaj nasosu 2 və makiyaj tənzimləyicisi 3 tərəfindən qidalanır.

Şəkil 7.2. İstilik sistemi iki statik zonaya bölünür

a - pyezometrik qrafik;

b - istilik təchizatı sisteminin sxematik diaqramı; S 1 - S 1, - aşağı zonanın ümumi statik təzyiqinin xətti;

S 2 – S 2, - yuxarı zonanın ümumi statik təzyiqinin xətti;

N p.n1 - aşağı zonanın qidalanma pompası tərəfindən hazırlanmış təzyiq; N p.n2 - üst zona makiyaj pompası tərəfindən hazırlanmış təzyiq; N RDDS - RDDS (10) və RD2 (9) tənzimləyicilərinin təyin olunduğu təzyiq; ΔН RDDS - hidrodinamik rejimdə RDDS tənzimləyici klapanda aktivləşdirilmiş təzyiq; I-IV- abunəçilər; 1-makiyaj su çəni; 2.3 - aşağı zona üçün yem nasosu və yem tənzimləyicisi; 4 - əvvəlcədən dəyişdirilmiş nasos; 5 - əsas buxar-su qızdırıcıları; 6- şəbəkə nasosu; 7 - pik isti su qazanı; 8 , 9 - makiyaj nasosu və üst zona makiyaj tənzimləyicisi; 10 - təzyiq tənzimləyicisi "sizə doğru" RDDS; 11 - yoxlama klapan

RDDS tənzimləyicisi Nrdds təzyiqinə təyin edilmişdir (Şəkil 7.2a). Makiyaj tənzimləyicisi RD2 eyni təzyiqə quraşdırılmışdır.

Hidrodinamik rejimdə RDDS tənzimləyicisi təzyiqi eyni səviyyədə saxlayır. Şəbəkənin başlanğıcında, tənzimləyicisi olan bir makiyaj pompası H O1 təzyiqini saxlayır. Bu başlıqlar arasındakı fərq ayırıcı qurğu ilə geri dönən boru kəmərindəki hidravlik müqaviməti aradan qaldırmaq üçün istifadə olunur. sirkulyasiya pompası istilik mənbəyi, təzyiqin qalan hissəsi RDDS klapanındakı tənzimləyici yarımstansiyada işlənir. Əncirdə. 8.9 və təzyiqin bu hissəsi ΔН RDDS dəyəri ilə göstərilir. Hidrodinamik rejimdə tənzimləyici yarımstansiya yuxarı zonanın qayıdış xəttində təzyiqi qəbul edilmiş statik təzyiq səviyyəsindən aşağı olmayan S 2 - S 2 saxlamağa imkan verir.

Hidrodinamik rejimə uyğun olan pyezometrik xətlər şək.-də göstərilmişdir. 7.2a. İstehlakçı IV-də geri dönən boru kəmərində ən yüksək təzyiq 90-40 = 50 m-dir, bu məqbuldur. Aşağı zonanın qayıdış xəttində təzyiq də məqbul həddədir.

Təchizat boru kəmərində istilik mənbəyindən sonra maksimum təzyiq 160 m-dir ki, bu da boru möhkəmliyi şəraitindən icazə veriləndən çox deyil. Təchizat boru kəmərindəki minimum pyezometrik təzyiq 110 m-dir, bu, soyuducu suyun qaynamamasını təmin edir, çünki 150 ° C dizayn temperaturunda minimum icazə verilən təzyiq 40 m-dir.

Statik və hidrodinamik rejimlər üçün hazırlanmış pyezometrik qrafik bütün abonentləri asılı sxemə uyğun birləşdirmək imkanı verir.

Şəkildə göstərilən istilik sisteminin hidrostatik rejiminin başqa bir mümkün həlli. 7.2 bəzi abunəçilərin müstəqil sxemə uyğun qoşulmasıdır. Burada iki variant ola bilər. Birinci seçim- statik təzyiqin ümumi səviyyəsini 50 m-ə təyin edin (S 1 - S 1 xətti) və yuxarı geodeziya işarələrində yerləşən binaları müstəqil sxemə uyğun olaraq birləşdirin. Bu halda, yuxarı zonada olan binaların su-su qızdırıcılarında statik təzyiq istilik soyuducu yan tərəfində 50-40 = 10 m olacaq və qızdırılan soyuducunun yan tərəfində hündürlüyü ilə müəyyən ediləcəkdir. binalar. İkinci seçim, statik təzyiqin ümumi səviyyəsini 75 m-də (xətt S 2 - S 2) yuxarı zonanın binalarını asılı bir sxemə görə, aşağı zonanın binalarını isə bir-birinə uyğun olaraq birləşdirməkdir. müstəqil biri. Bu vəziyyətdə, soyuducu qızdırıcının yan tərəfindəki su-su qızdırıcılarında statik təzyiq 75 m-ə bərabər olacaqdır, yəni. icazə verilən dəyərdən (100 m) azdır.

Əsas 1, 2; 3;

əlavə edin. 4, 7, 8.

İstilik təchizatı sistemlərinin layihələndirilməsi və istismarında ən mühüm vəzifə istilik şəbəkələrinin etibarlı işini təmin edən effektiv hidravlik rejimin işlənib hazırlanmasıdır.

Etibarlı əməliyyat deməkdir:

1) abunəçilər qarşısında lazımi təzyiqlərin təmin edilməsi ();

2) təchizatı xəttində soyuducu suyun qaynamasının qarşısını almaq;

3) binalarda istilik sistemlərinin boşaldılmasının aradan qaldırılması, yəni yenidən işə salınma zamanı sonradan havalandırma;

4) boruların və istilik armaturlarının qopma ehtimalına səbəb olan istehlakçılar arasında təhlükəli artıq təzyiqin aradan qaldırılması.

Altında hidravlik rejim istilik şəbəkəsi müəyyən bir zamanda şəbəkənin müxtəlif nöqtələrində təzyiqlər (təzyiqlər) və soyuducu axını sürətləri arasında qarşılıqlı əlaqəni başa düşür.

İstilik şəbəkəsinin hidravlik rejimi quraraq öyrənilir təzyiq qrafiki (pyezometrik qrafik).

Cədvəl boru kəmərlərinin hidravlik hesablanmasından sonra tərtib edilir. Bu, ərazinin təsirini, binaların hündürlüyünü, istilik şəbəkələrində təzyiq itkilərini nəzərə alaraq müxtəlif iş rejimlərində istilik şəbəkələrinin hidravlik iş rejimini aydın şəkildə idarə etməyə imkan verir. Bu qrafikdən istifadə etməklə siz şəbəkənin və abonent sisteminin istənilən nöqtəsində təzyiqi və mövcud təzyiqi asanlıqla müəyyən edə, nasos stansiyaları üçün uyğun nasos avadanlığını və İTP-nin hidravlik iş rejimi üçün avtomatik idarəetmə sxemini seçə bilərsiniz.

Sakit relyefi olan ərazidə yerləşən istilik şəbəkəsi üçün pyezometrik qrafiki nəzərdən keçirək (Şəkil 7.1). Sıfır işarəsi olan təyyarə istilik müalicəsi qurğusunun yeri üçün işarə ilə uyğunlaşdırılır. Əsas xətt profili 1 -2-3 -III pyezometrik qrafikin çəkildiyi şaquli müstəvi ilə birləşdirilir. nöqtədə 2 bir filial əsas xəttə bağlıdır 2 -I. Bu qol əsas magistral yola perpendikulyar müstəvidə öz profilinə malikdir. Filial profilini göstərə bilmək 2 -I pyezometrik qrafikdə onu nöqtə ətrafında saat əqrəbinin əksinə 90° çevirin 2 və əsas magistralın profil müstəvisi ilə uyğun gəlir. Təyyarələri birləşdirdikdən sonra filial profili qrafikdə xətt ilə göstərilən mövqeyi tutacaq 2 - . Eynilə filial üçün profil qururuq 3 - .

İki borulu istilik təchizatı sisteminin işini nəzərdən keçirək, onun sxematik diaqramı Şek. 7.1, V. İstilik müalicəsi qurğusundan T, yüksək temperaturlu su nöqtədə təchizatı istilik borusuna daxil olur P1 istilik təchizatı mənbəyinin təchizatı manifoldunda tam təzyiqlə (burada şəbəkə nasoslarından sonra ilkin ümumi təzyiq (nöqtə K); - istilik təmizləyici qurğuda şəbəkə su təzyiqinin itirilməsi). Şəbəkə nasoslarının quraşdırılması üçün geodeziya hündürlüyü olduğu üçün şəbəkənin başlanğıcında ümumi təzyiqlər pyezometrik təzyiqlərə bərabərdir və istilik təchizatı mənbəyinin kollektorlarında olan artıq təzyiqlərə uyğundur. İsti su təchizat xətti boyunca 1-2-3-III və filiallar 2-I Və 3-II yerli istilik istehlakçı sistemlərinə verilir I, II, III. Təchizat magistralında və şaxələrində ümumi təzyiqlər təzyiq qrafikləri ilə təsvir edilmişdir P1-PIII,P2-PI,P3-PII. Soyudulmuş su geri qaytarma boru kəmərləri vasitəsilə istilik təchizatı mənbəyinə göndərilir. Qaytarılan istilik borularında ümumi təzyiqlərin qrafikləri xətlərlə göstərilmişdir OIII-O1, OII- O3, OI-O1.

Şəbəkənin istənilən nöqtəsi üçün tədarük və qaytarma xətlərində təzyiq fərqi deyilir mövcud təzyiq. İstənilən nöqtədə tədarük və qaytarma boru kəmərləri eyni geodeziya hündürlüyünə malik olduğundan, mövcud təzyiq ümumi və ya pyezometrik təzyiqlər fərqinə bərabərdir:

Abunəçilər üçün mövcud təzyiqlər bunlardır: ;

; . İstilik təchizatı mənbəyinin qaytarma manifoldunda şəbəkə nasosundan əvvəl geri dönmə xəttinin sonunda ümumi təzyiq bərabərdir. Buna görə də mövcuddur

istilik emal qurğusunun kollektorlarında təzyiq

Şəbəkə nasosu qayıdış xəttindən gələn suyun təzyiqini artırır və onu istilik müalicəsi qurğusuna göndərir, burada qızdırılır. Pompa təzyiqi inkişaf etdirir.

düyü. 7.1. Piezometrik qrafik (A), birxətli boru kəməri diaqramı (b) və iki borulu istilik şəbəkəsinin diaqramı (V)

I-III- abunəçilər; 1, 2, 3 - qovşaqlar; P- təchizat xətti; O - qayıdış xətti; H- təzyiq; T- istilik təmizləyici qurğu; SI- şəbəkə nasosu; RD- təzyiq tənzimləyicisi; D- üçün impuls seçim nöqtəsi RD; Bazar ertəsi- makiyaj nasosu; B - makiyaj su anbarı; DK - boşaltma klapanı.

Təchizat və qaytarma xətlərində təzyiq itkisi boru kəmərinin əvvəlində və sonunda ümumi təzyiq fərqinə bərabərdir. Təchizat xətti üçün onlar bərabərdir , və tərsi üçün .

Təsvir edilən hidrodinamik rejim şəbəkə nasosu işləyərkən müşahidə olunur. Qayıdıcı boru kəmərinin pyezometrik xəttinin nöqtədə mövqeyi O1 iş nəticəsində sabit saxlanılır doldurma nasosu PN Və təzyiq tənzimləyicisi RD. Makiyaj nasosunun yaratdığı təzyiq hidrodinamik rejim, klapan tərəfindən tıxandı RD elə bir şəkildə ki, şəbəkə nasosunun bypass xəttindən təzyiq impulsunun alındığı nöqtədə makiyaj nasosunun yaratdığı ümumi təzyiqə bərabər təzyiq saxlanılsın.

Əncirdə. Şəkil 7.2-də makiyaj xəttində və yan keçid xəttində təzyiqlərin qrafiki, eləcə də makiyaj qurğusunun sxematik diaqramı göstərilir.

düyü. 7.2. Makiyaj xəttindəki təzyiq cədvəli 1 -2 və şəbəkə nasosunun bypass xəttində 2 -3(a) və enerji təchizatı diaqramı (b):

H- pyezometrik təzyiqlər; - təzyiq tənzimləyicisinin tənzimləyici gövdələrində təzyiq itkisi RD və klapanlarda A və B; MF, MF- şəbəkə və makiyaj nasosları; DK- drenaj klapan; B- makiyaj üçün su çəni

Makiyaj pompasının qarşısında ümumi təzyiq şərti olaraq sıfıra bərabər alınır. Doldurma nasosu Bazar ertəsi təzyiqi inkişaf etdirir. Bu təzyiq təzyiq tənzimləyicisinə gedən boru kəmərində olacaqdır RD. Bölmələrdə sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi 1 -2 Və 2 -3 kiçikliyinə görə diqqətdən kənarda qalmışdır. Bypass xəttində, soyuducu nöqtədən hərəkət edir 3 nöqtəsinə 2. Vanalarda A Və INşəbəkə nasosu tərəfindən hazırlanmış bütün təzyiq istifadə olunur. Bu klapanların bağlanma dərəcəsi elə tənzimlənir ki, klapanda A təzyiq işləndi və ona bərabər olduqdan sonra ümumi təzyiq .

Vanada IN təzyiqə səbəb olur , və (Burada - sonra təzyiq RD). Təzyiq tənzimləyicisi nöqtədə sabit bir təzyiq saxlayır D klapanlar arasında A Və IN. Eyni zamanda, nöqtədə 2 təzyiq saxlanılacaq və klapan üzərində RD təzyiq yaranacaq.

Şəbəkədən soyuducunun sızmasının artması ilə nöqtədə təzyiq D klapan azalmağa başlayır RD bir qədər açılır, istilik şəbəkəsinin doldurulması artır və təzyiq bərpa olunur. Sızma azaldıqda, nöqtədə təzyiq D klapan qalxmağa başlayır RDörtür. Əgər klapan bağlı olarsa RD təzyiq artmağa davam edəcək, məsələn, temperaturun artması ilə suyun həcminin artması nəticəsində boşaltma klapan açılacaq. DK, nöqtədə "özünə qədər" sabit təzyiqi saxlamaq D, və artıq suyu drenaja buraxın. Makiyaj cihazı hidrodinamik rejimdə belə işləyir. Şəbəkə nasosları dayandıqda, şəbəkədəki soyuducu sirkulyasiyası dayanır və bütün sistemdəki təzyiq aşağı düşür. Təzyiq tənzimləyicisi RD açılır və doldurma nasosu Bazar ertəsi bütün sistemdə sabit təzyiq saxlayır.

Beləliklə, ikinci xarakterik hidravlik rejim ilə - statik- istilik təchizatı sisteminin bütün nöqtələrində makiyaj nasosu tərəfindən hazırlanmış tam təzyiq qurulur. nöqtədə D həm hidrodinamik, həm də statik rejimlərdə sabit təzyiq saxlanılır.Bu nöqtə deyilir neytral.

Su sütununun yaratdığı yüksək hidrostatik təzyiq və daşınan suyun yüksək temperaturu səbəbindən həm tədarük, həm də qaytarma boru kəmərlərində icazə verilən təzyiq diapazonu üçün ciddi tələblər yaranır. Bu tələblər həm statik, həm də hidrodinamik rejimlərdə pyezometrik xətlərin mümkün yerləşməsinə məhdudiyyətlər qoyur.

Yerli sistemlərin şəbəkədəki təzyiq rejiminə təsirini istisna etmək üçün, onların istilik şəbəkəsinin və yerli sistemlərin hidravlik rejimlərinin avtonom olduğu müstəqil bir sxemə görə birləşdirildiyini güman edəcəyik. Belə şəraitdə şəbəkədə təzyiq rejiminə aşağıda göstərilən tələblər qoyulur.

İstilik şəbəkəsini işləyərkən və pyezometrik təzyiqlərin qrafikini tərtib edərkən, qrafiki qurarkən onların yoxlanılması üçün prioritet qaydada sadalanan aşağıdakı şərtlər yerinə yetirilməlidir (həm dinamik, həm də statik rejimlərdə).

1. Şəbəkənin qayıdış boru kəmərində pyezometrik təzyiq bağlı sistemlərin statik səviyyəsindən (binaların hündürlüyündən) yüksək olmalıdır. N arxa) ən azı 5 m(ehtiyat), əks halda geri təzyiq N arr. binanın statik təzyiqindən az olacaq N arxa və binalardakı suyun səviyyəsi əks pyezometrin təzyiqinin hündürlüyündə qurulacaq və onun üstündə bir vakuum yaranacaq (sistemin ifşası), bu da sistemə havanın sızmasına səbəb olacaqdır. Qrafikdə bu şərt əks pyezometrin xəttinin 5-dən keçməsi ilə ifadə olunacaq. m binanın üstündə:

N qayıtmaq N bina + 5 m; N st N bina + 5 m.

2. Qayıdış xəttinin istənilən nöqtəsində pyezometrik təzyiq ən azı 5 olmalıdır mşəbəkəyə vakuum və hava sızmaması üçün (5 m– ehtiyat). Qrafikdə bu vəziyyət pyezometrik qayıdış xəttinin və şəbəkənin istənilən nöqtəsində statik təzyiq xəttinin ən azı 5 getməsi ilə ifadə edilir. m yer səviyyəsindən yuxarı:

N arr N z + 5 m; N st N z + 5 m.

3. Şəbəkə nasoslarının sorma təzyiqi (qidalanma təzyiqi Amma) ən azı 5 olmalıdır m nasosların su ilə doldurulmasını və boşluqların olmadığını təmin etmək üçün:

Amma 5 m.

4. İstilik sistemindəki suyun təzyiqi istilik cihazlarının tab gətirə biləcəyi maksimum icazə veriləndən az olmalıdır (6). kqf/sm 2). Qrafikdə bu vəziyyət binaların girişlərində geri dönmə xəttindəki pyezometrik təzyiqlərin və şəbəkənin statik səviyyəsinin daha yüksək olmaması ilə ifadə edilir. N əlavə = 55 m(5 marja ilə m):

N arr - N z 55 m; N st - N z 55 m.

5. Suyun temperaturunun daha yüksək olduğu liftə tədarük boru kəmərində , soyuducu suyun temperaturunda suyun qaynama təzyiqindən az olmayan bir təzyiq saxlanılmalıdır - marja ilə qəbul edilir; (statik səviyyə üçün bu lazım deyil):

N s=20 m və N s=40 m at.

Qrafikdə bu vəziyyət tədarük boru kəmərindəki təzyiq xəttinin müvafiq olaraq bərabər olması ilə ifadə ediləcəkdir. N s istilik sistemində həddindən artıq qızdırılan suyun ən yüksək nöqtəsindən yuxarı (yaşayış binaları üçün bu yer səviyyəsi, sənaye binaları üçün isə emalatxanalarda qızdırılan suyun ən yüksək nöqtəsi olacaq):

N altında N s + 5 m.

6. Lokal sistemlərin statik səviyyəsi (binaların yuxarı hissəsinin səviyyəsi) digər binaların sistemlərində onlar üçün icazə verilən maksimumdan artıq təzyiq yaratmamalıdır, əks halda şəbəkə nasosları dayandırıldıqda, bu sistemlər hündür binaların su təzyiqindən əziləcək. Qrafikdə bu vəziyyət hündür binaların səviyyələrinin 55-dən çox olmaması ilə ifadə ediləcəkdir. m digər binaların yer səviyyələri.

7. Sistemin istənilən nöqtəsində təzyiq avadanlığın, hissələrin və fitinqlərin möhkəmlik şərtlərinə əsasən icazə verilən maksimumdan artıq olmamalıdır. Adətən maksimumu götürün həddindən artıq təzyiq P əlavə=16…22 kqf/sm 2. Bu o deməkdir ki, tədarük boru kəmərinin istənilən nöqtəsindəki pyezometrik təzyiq (yer səviyyəsindən) aşağı olmamalıdır. N əlavə - 5 m(5 marja ilə m):

N altında – N s N əlavə – 5 m.

8. Binaların girişlərində mövcud təzyiq (təchizat və qaytarma boru kəmərlərində pyezometrik təzyiqlər fərqi) abonent sistemindəki təzyiq itkisindən az olmamalıdır:

N r = N altında – N arr N geri.

Beləliklə, pyezometrik qrafik istilik şəbəkəsinin effektiv hidravlik rejimini təmin etməyə və nasos avadanlıqlarını seçməyə imkan verir.

Nəzarət sualları

1. İstilik təchizatı sisteminin etibarlı istismarı şərtləri əsasında su istilik şəbəkələrinin təzyiq rejiminin seçilməsinin əsas vəzifələrini təsvir edin.

2. İstilik şəbəkəsinin hidrodinamik və statik iş rejimləri hansılardır? Statik səviyyənin mövqeyini təyin etmək üçün şərtləri əsaslandırın.

3. Pyezometrik qrafikin qurulması metodologiyasını təqdim edin.

4. İstilik şəbəkəsinin tədarük və qaytarma xətlərində təzyiq xətlərinin pyezometrik qrafiki üzrə mövqeyinin müəyyən edilməsi üçün tələbləri bildirin.

5. İstilik təchizatı sisteminin tədarük və qaytarma xətləri üçün icazə verilən maksimum və minimum pyezometrik təzyiqlərin səviyyələri hansı şərtlər əsasında pyezometrik qrafik üzrə tərtib edilir?

6. Pyezometrik qrafikdə “neytral” nöqtə nədir və onun istilik elektrik stansiyasında və ya qazanxanada mövqeyini tənzimləmək üçün hansı cihazdan istifadə olunur?

7. Şəbəkə və doldurucu nasosların iş təzyiqi necə müəyyən edilir?

Hidravlik hesablamanın vəzifəsinə aşağıdakılar daxildir:

Boru kəmərinin diametrinin təyini;

Təzyiq düşməsinin (təzyiq) təyini;

Şəbəkənin müxtəlif nöqtələrində təzyiqlərin (təzyiqlərin) təyini;

Şəbəkə və abonent sistemlərində icazə verilən təzyiqləri və tələb olunan təzyiqləri təmin etmək üçün bütün şəbəkə nöqtələrinin statik və dinamik rejimlərdə əlaqələndirilməsi.

Hidravlik hesablamaların nəticələrinə əsasən aşağıdakı problemləri həll etmək olar.

Əsaslı xərclərin, metal (boruların) istehlakının və istilik şəbəkəsinin çəkilməsi üzrə işlərin əsas həcminin müəyyən edilməsi.

Sirkulyasiya və doldurma nasoslarının xüsusiyyətlərinin təyini.

İstilik şəbəkəsinin iş şəraitinin müəyyən edilməsi və abonent qoşulma sxemlərinin seçilməsi.

İstilik şəbəkəsi və abonentlər üçün avtomatlaşdırmanın seçilməsi.

İş rejimlərinin inkişafı.

İstilik şəbəkələrinin sxemləri və konfiqurasiyaları.

İstilik şəbəkəsinin sxemi istehlak sahəsinə, istilik yükünün təbiətinə və soyuducu növünə görə istilik mənbələrinin yeri ilə müəyyən edilir.

Dizayn istilik yükünün vahidi üçün buxar şəbəkələrinin xüsusi uzunluğu kiçikdir, çünki buxar istehlakçıları - adətən sənaye istehlakçıları - istilik mənbəyindən qısa bir məsafədə yerləşirlər.

Daha çətin bir vəzifə, böyük uzunluğuna və çox sayda abunəçiyə görə su istilik şəbəkəsi sxeminin seçimidir. Su nəqliyyat vasitələri daha çox korroziyaya məruz qaldığı üçün buxar maşınlarından daha az davamlıdır və suyun yüksək sıxlığı səbəbindən qəzalara daha həssasdır.

Şəkil 6.1. İki borulu istilik şəbəkəsinin tək xətt rabitə şəbəkəsi

Su şəbəkələri magistral və paylayıcı şəbəkələrə bölünür. Soyuducu istilik mənbələrindən istehlak sahələrinə əsas şəbəkələr vasitəsilə verilir. Paylayıcı şəbəkələr vasitəsilə su GTP və MTP-yə və abonentlərə verilir. Abunəçilər çox nadir hallarda birbaşa magistral şəbəkələrə qoşulurlar. Paylayıcı şəbəkələrin əsas şəbəkələrə qoşulduğu nöqtələrdə klapanlı bölmə kameraları quraşdırılır. Əsas şəbəkələrdə bölmə klapanları adətən hər 2-3 km-də quraşdırılır. Seksiyalı klapanların quraşdırılması sayəsində avtomobil qəzaları zamanı su itkiləri azalır. Diametri 700 mm-dən az olan paylama və əsas nəqliyyat vasitələri adətən çıxılmaz vəziyyətdə hazırlanır. Fövqəladə hallar zamanı binaların istilik təchizatında 24 saata qədər fasilə ölkənin əksər hissəsi üçün məqbuldur. İstilik təchizatında fasilə qəbuledilməzdirsə, istilik sisteminin təkrarlanması və ya geri dönməsini təmin etmək lazımdır.

Şəkil 6.2. Üç istilik elektrik stansiyasından halqa istilik şəbəkəsi Şəkil.6.3. Radial istilik şəbəkəsi

Bir neçə istilik elektrik stansiyasından böyük şəhərlərə istilik verilərkən, elektrik stansiyalarının elektrik şəbəkələrini bir-birinə bağlayan birləşmələrlə birləşdirərək, onların qarşılıqlı bağlanmasını təmin etmək məqsədəuyğundur. Bu halda, bir neçə enerji mənbəyi olan bir halqa istilik şəbəkəsi əldə edilir. Belə bir sxem daha yüksək etibarlılığa malikdir və şəbəkənin hər hansı bir hissəsində qəza halında lazımsız su axınlarının ötürülməsini təmin edir. İstilik mənbəyindən uzanan şəbəkənin diametrləri 700 mm və ya daha az olduqda, adətən mənbədən məsafə artdıqca və əlaqəli yük azaldıqca boru diametrinin tədricən azalması ilə radial istilik şəbəkəsinin diaqramı istifadə olunur. Bu şəbəkə ən ucuzdur, lakin qəza zamanı abonentlərə istilik verilməsi dayandırılır.

Əsas hesablama asılılıqları

Borudakı mayenin birölçülü sabit hərəkəti Bernulli tənliyi ilə təsvir olunur. , Harada Z 1 , Z 2 – 1 və 2-ci bölmələrdə boru oxunun həndəsi hündürlüyü; w 1 və w 2 – 1 və 2-ci bölmələrdə mayenin sürəti; səh 1 və səh 2 – 1 və 2-ci bölmələrdə boru oxuna maye təzyiqi; D səh– 1-2 seqmentdə təzyiq düşməsi; g- cazibə qüvvəsinin sürətlənməsi. Bernoulli tənliyini hər iki tərəfi bölməklə təzyiqlər üçün yazmaq olar g.

Şəkil 6.1. Boruda mayenin hərəkət diaqramı

Boru kəmərlərində mayenin sürəti aşağıdır, ona görə də axının kinetik enerjisini laqeyd etmək olar. İfadə H=səh/r g pyezometrik baş adlanır və Z hündürlüyünün və pyezometrik başlığın cəminə ümumi baş deyilir.

H 0 = Z + səh/rg = Z + H. (6.1)

Boruda təzyiq itkisi, yerli hidravlik müqavimətlərə görə xətti təzyiq itkiləri və təzyiq itkilərinin cəmidir.

D səh= D səh l + D səh m (6,2)

Boru kəmərlərində D səh l = R l L, Harada R l – xüsusi təzyiq düşməsi, yəni. d'Arcy düsturu ilə müəyyən edilmiş boru uzunluğu vahidinə düşən təzyiqin düşməsi.

. (6.3)

Əmsal hidravlik müqavimət l maye axını rejimindən və boru divarlarının mütləq ekvivalent pürüzlülüyündən asılıdır Kimə uh. Hesablamalarda aşağıdakı dəyərlər qəbul edilə bilər Kimə uh– buxar xətlərində Kimə uh=0,2 mm; su şəbəkələrində Kimə uh=0,5 mm; kondensat boru kəmərlərində və isti su təchizatı sistemlərində Kimə uh=1 mm.

Boruda mayenin laminar axını ilə ( Re < 2300)

. (6.4)

Keçid bölgəsində 2300< Re < 4000

. (6.5)

At

. (6.6)

Adətən istilik şəbəkələrində Re > Re və s, buna görə də (6.3) formasına endirilə bilər

, Harada

. (6.7)

Yerli müqavimətlərdə təzyiq itkisi düsturla müəyyən edilir

. (6.8)

Yerli hidravlik müqavimət əmsalının dəyərləri x istinad kitablarında verilmişdir. Hidravlik hesablamalar apararkən, ekvivalent uzunluqda yerli müqavimətlərə görə təzyiq itkilərini nəzərə almaq mümkündür.

.

Sonra hara a= l ek / l– yerli təzyiq itkilərinin payı.

Hidravlik hesablama proseduru

Tipik olaraq, hidravlik hesablamalar zamanı soyuducu axınının sürəti və ərazidəki ümumi təzyiq düşməsi müəyyən edilir. Boru kəmərinin diametrini tapmaq lazımdır. Hesablama iki mərhələdən ibarətdir - ilkin və yoxlama.

İlkin ödəniş.

Yerli təzyiq düşmələrinin bir hissəsi ilə təyin olunur a=0.3...0.6.

Xüsusi təzyiq itkisini qiymətləndirin

. Bölgədəki təzyiq düşməsi bilinmirsə, onlar dəyərlə təyin olunur R l < 20...30 Па/м.

İş şəraitindən boru kəmərinin diametrini hesablayın turbulent rejim Su istilik şəbəkələri üçün sıxlıq 975 kq / m 3-ə bərabər alınır.

(6.7)-dən tapırıq

, (6.9)

Harada r- müəyyən bir ərazidə suyun orta sıxlığı. Tapılan diametr dəyərinə əsasən, GOST-a uyğun olaraq ən yaxın daxili diametrli bir boru seçilir. Boru seçərkən, hər ikisini göstərin d saat Və d, və ya d n Və d.

2. Yoxlamanın hesablanması.

Son hissələr üçün sürücülük rejimi yoxlanılmalıdır. Hərəkət rejiminin keçid olduğu ortaya çıxarsa, mümkünsə borunun diametrini azaltmaq lazımdır. Əgər bu mümkün deyilsə, onda keçid rejimi düsturlarından istifadə etməklə hesablamalar aparılmalıdır.

1. Dəyərlər dəqiqləşdirilir R l ;

2. Yerli müqavimətlərin növləri və onların ekvivalent uzunluqları göstərilmişdir. Kollektorun çıxışında və girişində, paylayıcı şəbəkələrin əsas şəbəkələrə qoşulma nöqtələrində, filiallarda istehlakçıya və istehlakçılara klapanlar quraşdırılır. Şöbənin uzunluğu 25 m-dən azdırsa, o zaman klapanı yalnız istehlakçıya quraşdırmağa icazə verilir. Hər 1-3 km-dən bir bölmə klapanları quraşdırılır. Vanalara əlavə olaraq, digər yerli müqavimətlər mümkündür - növbələr, kəsişmədə dəyişikliklər, tee, axının birləşməsi və dallanması və s.

Temperatur kompensatorlarının sayını müəyyən etmək üçün bölmələrin uzunluqları sabit dayaqlar arasında icazə verilən məsafəyə bölünür. Nəticə ən yaxın tam ədədə yuvarlaqlaşdırılır. Bölgədə növbələr varsa, onlar temperaturun uzadılması üçün özünü kompensasiya etmək üçün istifadə edilə bilər. Bu zaman kompensatorların sayı növbələrin sayına görə azalır.

Ərazidə təzyiq itkisi müəyyən edilir. Qapalı sistemlər üçün Dsəh uch =2 R l (l+ l uh ).

Açıq sistemlər üçün ilkin hesablamalar ekvivalent axın sürətinə əsaslanır

Yoxlama hesablamaları zamanı faktiki axın sürətləri üçün tədarük və qaytarma boru kəmərləri üçün ayrıca xüsusi xətti təzyiq itkiləri hesablanır.

,

.

Hidravlik hesablamanın sonunda pyezometrik qrafik qurulur.

İstilik şəbəkəsinin piezometrik qrafiki

Pyezometrik qrafik ərazini, birləşdirilmiş binaların hündürlüyünü və şəbəkədəki təzyiqi miqyasda göstərir. Bu qrafikdən istifadə etməklə şəbəkənin və abonent sistemlərinin istənilən nöqtəsində təzyiqi və mövcud təzyiqi müəyyən etmək asandır.

Təzyiqlər üçün üfüqi istinad müstəvisi kimi 1 - 1 səviyyələri götürülür P1 - P4 xətti - təchizatı xəttinin təzyiqlərinin qrafiki. Xətt O1 – O4 – qayıdış xəttinin təzyiq qrafiki. N o1 – mənbənin qaytarma kollektoruna ümumi təzyiq; Nsn – şəbəkə nasosunun təzyiqi; Нst - makiyaj nasosunun ümumi başlığı və ya istilik şəbəkəsində ümumi statik baş; Nk – şəbəkə nasosunun atma borusunda t.K-da ümumi təzyiq; DHt – istilik emal qurğusunda təzyiq itkisi; Нп1 – tədarük manifoldunda ümumi təzyiq, Нп1= Нк - DHт. CHP kollektorunda mövcud tədarük suyunun təzyiqi N1=Np1-No1. Şəbəkənin istənilən nöqtəsində i təzyiqi Nпi, Hoi - irəli və geri boru kəmərlərində ümumi təzyiq kimi qeyd olunur. Əgər i nöqtəsində geodeziya hündürlüyü Zi-dirsə, bu nöqtədə pyezometrik başlıq müvafiq olaraq irəli və geri boru kəmərlərində Nпи - Zi, Hoi - Zi təşkil edir. i nöqtəsində mövcud təzyiq irəli və geri boru kəmərlərində pyezometrik təzyiqlər arasındakı fərqdir - Нпi - Hoi. D abunəçisinin qoşulma nöqtəsində avtomobildə mövcud təzyiq H4 = Np4 – Ho4 təşkil edir.

Şəkil 6.2. İki borulu istilik şəbəkəsinin sxemi (a) və pyezometrik qrafik (b).

1 - 4-cü bölmədə tədarük xəttində təzyiq itkisi var

. 1 - 4-cü hissədə geri dönüş xəttində təzyiq itkisi var

. Şəbəkə nasosunun işləməsi zamanı qidalandırıcı nasosun Hst təzyiqi təzyiq tənzimləyicisi tərəfindən No1-ə qədər tənzimlənir. Şəbəkə nasosu dayandıqda, makiyaj pompası tərəfindən hazırlanmış şəbəkədə statik baş Hst qurulur. Buxar boru kəmərinin hidravlik hesablanmasında buxar boru kəmərinin profili aşağı buxar sıxlığına görə nəzərə alına bilər. Məsələn, abunəçilərdən təzyiq itkiləri

abunəçinin qoşulma sxemindən asılıdır. Lift qarışığı ilə D H e= 10...15 m, liftsiz girişlə – D nb e =2...5 m, yerüstü qızdırıcıların iştirakı ilə D H n=5...10 m, nasosla qarışdırma ilə D H ns= 2…4 m.

İstilik şəbəkəsində təzyiq şəraitinə dair tələblər:

sistemin istənilən nöqtəsində təzyiq maksimum icazə verilən dəyərdən artıq olmamalıdır. İstilik təchizatı sisteminin boru kəmərləri 16 ata, yerli sistemlərin boru kəmərləri 6-7 ata təzyiq üçün nəzərdə tutulmuşdur;

Sistemin istənilən nöqtəsində hava sızmasının qarşısını almaq üçün təzyiq ən azı 1,5 atm olmalıdır. Bundan əlavə, bu vəziyyət nasosun kavitasiyasının qarşısını almaq üçün lazımdır;

sistemin istənilən nöqtəsində suyun qaynamaması üçün təzyiq müəyyən bir temperaturda doyma təzyiqindən az olmamalıdır;

6.5. Buxar boru kəmərlərinin hidravlik hesablanmasının xüsusiyyətləri.

Buxar xəttinin diametri ya icazə verilən təzyiq itkisinə, ya da icazə verilən buxar sürətinə əsasən hesablanır. Hesablanmış ərazidə buxar sıxlığı əvvəlcədən təyin edilmişdir.

İcazə verilən təzyiq itkisinə əsaslanan hesablama.

Qiymətləndirin

, a= 0,3...0,6. (6.9) istifadə edərək, borunun diametri hesablanır.

Onlar borudakı buxar sürəti ilə müəyyən edilir. Buxar axını üçün tənlikdən - G= wrF borunun diametrini tapın.

GOST-a görə, ən yaxın daxili diametrli bir boru seçilir. Xüsusi xətti itkilər və yerli müqavimət növləri müəyyən edilir və ekvivalent uzunluqlar hesablanır. Boru kəmərinin sonunda təzyiq müəyyən edilir. Layihə sahəsində istilik itkiləri normallaşdırılmış istilik itkiləri əsasında hesablanır.

Qtər= q l l, Harada q l– buxarın verilmiş temperatur fərqində uzunluq vahidinə görə istilik itkisi və mühit dayaqlarda, klapanlarda və s.-də istilik itkiləri nəzərə alınmaqla. Əgər q l dayaqlarda, klapanlarda və s.-də istilik itkiləri nəzərə alınmadan müəyyən edilir, sonra

Qtər= q l (tÇərşənbə – to)(1+ b), Harada tÇərşənbə- sahədə orta buxar temperaturu, to– quraşdırma üsulundan asılı olaraq ətraf mühitin temperaturu. Yerüstü quraşdırma üçün to = tno, yeraltı kanalsız quraşdırma üçün to = tgr(döşəmə dərinliyində torpağın temperaturu), keçid və yarımkeçirici kanalların salınması zamanı to=40...50 0 C. Keçid olunmayan kanallarda çəkərkən to= 5 0 C. Aşkar edilmiş istilik itkiləri əsasında bölmədə buxarın entalpiyasının dəyişməsi və bölmənin sonunda buxar entalpiyasının qiyməti müəyyən edilir.

Diuch= Qtər/ D, iKimə= in - Diuch .

Bölmənin əvvəlində və sonunda tapılan buxar təzyiqi və entalpiya dəyərlərinə əsasən orta buxar sıxlığının yeni dəyəri müəyyən edilir. rÇərşənbə = (rn + rKimə)/2 . Yeni sıxlıq dəyəri əvvəllər göstəriləndən 3% -dən çox fərqlənirsə, yoxlama hesablanması eyni zamanda aydınlaşdırılmaqla təkrarlanır və Rl.

Kondensat boru kəmərlərinin hesablanmasının xüsusiyyətləri

Kondensat boru kəmərini hesablayarkən, təzyiq doyma təzyiqindən (ikinci dərəcəli buxar) aşağı düşdükdə mümkün buxarlanma, istilik itkiləri səbəbindən buxar kondensasiyası və buxar tutucularından sonra keçən buxar nəzərə alınmalıdır. Keçən buxarın miqdarı buxar tutucunun xüsusiyyətləri ilə müəyyən edilir. Qatılaşdırılmış buxarın miqdarı istilik itkisi və buxarlanma istiliyi ilə müəyyən edilir. İkinci dərəcəli buxarın miqdarı dizayn sahəsindəki orta parametrlərlə müəyyən edilir.

Kondensat doymağa yaxındırsa, hesablama buxar boru kəməri kimi aparılmalıdır. Aşırı soyudulmuş kondensatın daşınması zamanı hesablama su şəbəkələri ilə eyni şəkildə aparılır.

Şəbəkə təzyiq rejimi və abunəçi daxiletmə sxeminin seçimi.

Statik təzyiq dövriyyə nasosları söndürüldükdən sonra yaranan təzyiqdir. Statik təzyiqin (təzyiq) səviyyəsi pyezometrik qrafikdə göstərilməlidir. Bu təzyiqin (təzyiq) dəyəri istilik cihazları üçün təzyiq həddinə əsasən təyin edilir və 6 ati (60 m)-dən çox olmamalıdır. Sakit bir ərazi ilə statik təzyiq səviyyəsi bütün istehlakçılar üçün eyni ola bilər. Ərazidə böyük dalğalanmalarla iki, lakin üçdən çox olmayan statik səviyyə ola bilər.

Şəkil 6.3. İstilik sisteminin statik təzyiqlərinin qrafiki

Şəkil 6.3-də statik təzyiqlərin qrafiki və istilik təchizatı sisteminin diaqramı göstərilir. A, B və C binalarının hündürlüyü eyni və 35 m-ə bərabərdir.C binasından 5 metr hündürlükdə statik təzyiq xətti çəksək, B və A binaları 60 və 80 m təzyiq zonasında olacaqlar. aşağıdakı həllər mümkündür.

A binalarında istilik qurğuları müstəqil bir sxemə görə, B və C binalarında isə asılı bir sxemə görə birləşdirilir. Bu halda, bütün binalar üçün ümumi statik zona qurulur. Su-su qızdırıcıları 80 m təzyiq altında olacaq, bu da möhkəmlik baxımından məqbuldur. Statik təzyiq xətti – S - S.

C binasının istilik qurğuları müstəqil sxemə uyğun olaraq birləşdirilir. Bu halda, ümumi statik başlıq A və B binalarının qurğularının güc şərtlərinə uyğun olaraq seçilə bilər - 60 m Bu səviyyə M - M xətti ilə göstərilir.

Bütün binaların istilik qurğuları asılı sxemə görə birləşdirilir, lakin istilik təchizatı zonası iki hissəyə bölünür - biri A və B binaları üçün M-M səviyyəsində, digəri C binası üçün S-S səviyyəsində. Bunun üçün a çek valve 7 binalar B və C xətləri və yuxarı zonanın makiyaj nasosu 8 və geri dönüş xəttində təzyiq tənzimləyicisi 10 arasında birbaşa xəttə quraşdırılmışdır. C zonasında verilmiş statik təzyiqin saxlanması yuxarı zonanın 8 qidalandırıcı nasosu və qidalanma tənzimləyicisi 9. Aşağı zonada verilmiş statik təzyiqin saxlanması nasos 2 və tənzimləyici 6 tərəfindən həyata keçirilir.

Şəbəkənin hidrodinamik iş rejimində yuxarıda göstərilən tələblər də şəbəkənin istənilən nöqtəsində istənilən suyun temperaturunda yerinə yetirilməlidir.

Şəkil 6.4. İstilik təchizatı sisteminin hidrodinamik təzyiqlərinin qrafikinin çəkilməsi

Maksimum və minimum pyezometrik təzyiq xətlərinin tikintisi.

İcazə verilən təzyiq xətləri ərazini izləyir, çünki Boru kəmərlərinin relyefə uyğun olaraq çəkildiyi qəbul edilir. İstinad boru oxundandır. Avadanlıq hündürlüyündə əhəmiyyətli ölçülərə malikdirsə, minimum təzyiq yuxarı nöqtədən, maksimum isə aşağıdan hesablanır.

1.1. Pmax xətti – təchizatı xəttində icazə verilən maksimum təzyiqlər xətti.

Pik su isitmə qazanları üçün maksimum icazə verilən təzyiq qazanın alt nöqtəsindən hesablanır (zəmin səviyyəsində olduğu güman edilir), minimum icazə verilən təzyiq isə yuxarı qazan manifoldundan ölçülür. Polad isti su qazanları üçün icazə verilən təzyiq 2,5 MPa-dır. İtkiləri nəzərə alaraq, qazanın çıxışında Hmax = 220 m olduğu qəbul edilir.Təchizat xəttində icazə verilən maksimum təzyiq boru kəmərinin möhkəmliyi ilə məhdudlaşdırılır (рmax = 1,6 MPa). Buna görə də, tədarük xəttinin girişində Hmax = 160 m.

Omax xətti – qayıdış xəttində icazə verilən maksimum təzyiqlər xətti.

Su-su qızdırıcılarının möhkəmlik şərtlərinə görə, maksimum təzyiq 1,2 MPa-dan yüksək olmamalıdır. Buna görə də maksimum təzyiq dəyəri 140 m-dir İstilik qurğuları üçün təzyiq dəyəri 60 m-dən çox ola bilməz.

Minimum icazə verilən pyezometrik təzyiq, qazanın çıxışında dizayn temperaturunu 30 0 C aşan qaynama temperaturu ilə müəyyən edilir.

Pmin xətti - düz xəttdə minimum icazə verilən təzyiq xətti

Qazanın çıxışında minimum icazə verilən təzyiq yuxarı nöqtədə qaynamamaq şərti ilə müəyyən edilir - 180 0 C temperatur üçün. 107 m-ə təyin olunur.. Bir temperaturda qaynamayan suyun vəziyyətindən 150 0 C, minimum təzyiq 40 m olmalıdır.

1.4. Omin xətti - geri dönmə xəttində icazə verilən minimum təzyiq xətti. Hava sızmasının və nasosların kavitasiyasının yolverilməzliyi şərtinə əsasən minimum 5 m təzyiq qəbul edilmişdir.

İrəli və qayıdış xətlərindəki faktiki təzyiq xətləri heç bir halda maksimum və minimum təzyiq xətlərinin hüdudlarından kənara çıxa bilməz.

Pyezometrik qrafik statik və hidrodinamik rejimlərdə iş təzyiqlərinin tam təsvirini verir. Bu məlumatlara uyğun olaraq, abunəçiləri birləşdirmək üçün bu və ya digər üsul seçilir.

Şəkil 6.5. Piezometrik qrafik

Bina 1. Mövcud təzyiq 15 m-dən çox, pyezometrik təzyiq 60 m-dən azdır.İsitmə qurğusu lift qurğusu ilə asılı dövrə ilə birləşdirilə bilər.

Bina 2. Bu vəziyyətdə, siz də asılı sxemdən istifadə edə bilərsiniz, lakin ildən Qayıdış xəttindəki təzyiq birləşmə nöqtəsində binanın hündürlüyündən azdır, "yuxarı" təzyiq tənzimləyicisi quraşdırmalısınız. Tənzimləyicidə təzyiq düşməsi quraşdırma hündürlüyü ilə geri dönmə xəttindəki pyezometrik təzyiq arasındakı fərqdən çox olmalıdır.

Bina 3. Bu yerdə statik təzyiq 60 m-dən çoxdur.Müstəqil bir sxemdən istifadə etmək yaxşıdır.

Bina 4. Bu yerdə mövcud təzyiq 10 m-dən azdır.Ona görə də lift işləməyəcək. Bir nasos quraşdırmaq lazımdır. Onun təzyiqi sistemdəki təzyiq itkisinə bərabər olmalıdır.

Bina 5. Müstəqil bir sxemdən istifadə etmək lazımdır - bu yerdə statik təzyiq 60 m-dən çoxdur.

6.8. İstilik şəbəkələrinin hidravlik rejimi

Şəbəkədəki təzyiq itkisi axın sürətinin kvadratına mütənasibdir

. Təzyiq itkisini hesablamaq üçün düsturdan istifadə edərək S tapırıq.

.

Şəbəkə təzyiq itkiləri kimi müəyyən edilir

, Harada

.

Bütün şəbəkənin müqavimətini təyin edərkən aşağıdakı qaydalar tətbiq olunur.

1. Şəbəkə elementlərini sıra ilə birləşdirərkən onların müqavimətləri yekunlaşdırılır S.

S S=S si.

Şəbəkə elementlərini paralel birləşdirərkən onların keçiricilikləri yekunlaşdırılır.

.

.

Nəqliyyat vasitəsinin hidravlik hesablanmasının vəzifələrindən biri hər bir abunəçi üçün və bütövlükdə şəbəkədə su axınının müəyyən edilməsidir. Adətən məlumdur: şəbəkə diaqramı, bölmələrin və abonentlərin müqaviməti, istilik elektrik stansiyasının və ya qazanxananın kollektorunda mövcud təzyiq.

düyü. 6.6. İstilik şəbəkəsinin diaqramı

İşarə et S mən- S V – avtomobil yolunun hissələrinin müqaviməti; S 1 – S 5 – filiallarla birlikdə abonent müqavimətləri; V– şəbəkədə ümumi su sərfi, m 3/s; Vm– abonent qurğusundan su axını m; SI-5 – şəbəkə elementlərinin I bölmədən 5-ci budağa qədər müqaviməti; SI-5 =S I+ S 1-5, harada S 1-5 – müvafiq filiallarla 1-5 abonentlərin ümumi müqaviməti.

Tənlikdən 1-ci quraşdırma vasitəsilə su axını tapırıq

, buradan

.

Abunəçi quraşdırılması üçün 2

. Xərc fərqi

tənliyindən tapırıq

, Harada

. Buradan

.

3 qəbulu üçün alırıq

- 3-cü abonentdən tutmuş sonuncu abonent 5-ə qədər bütün filiallarla istilik şəbəkəsinin müqaviməti;

,

- əsas xəttin III bölməsinin müqaviməti.

Bəzi m ci istehlakçı n nisbi su axını düsturla tapılır

. Bu düsturdan istifadə edərək, şəbəkədəki ümumi axın və şəbəkə bölmələrinin müqaviməti məlumdursa, istənilən abonent qurğusundan su axını tapa bilərsiniz.

Abunəçi qurğusundan keçən nisbi su axını şəbəkə və abonent qurğularının müqavimətindən asılıdır və su axınının mütləq qiymətindən asılı deyildir.

Şəbəkəyə qoşulubsa n abonentlər, sonra qurğular vasitəsilə su istehlakının nisbəti d Və m, Harada d < m, yalnız düyündən başlayaraq sistemin müqavimətindən asılıdır dşəbəkənin sonuna qədər və şəbəkənin node müqavimətindən asılı deyil d.

Şəbəkənin hər hansı bir hissəsində müqavimət dəyişirsə, o zaman bu bölmə ilə şəbəkənin son nöqtəsi arasında yerləşən bütün abunəçilər üçün su sərfi mütənasib olaraq dəyişəcəkdir. Şəbəkənin bu hissəsində yalnız bir abunəçi üçün istehlakın dəyişmə dərəcəsini müəyyən etmək kifayətdir. Hər hansı bir şəbəkə elementinin müqaviməti dəyişdikdə, həm şəbəkədə, həm də bütün istehlakçılar üçün axın sürəti dəyişəcək, bu da yanlış tənzimlənməyə səbəb olur. Şəbəkədəki səhvlər uyğun və mütənasibdir. Müvafiq yanlış tənzimləmə ilə, xərclərdəki dəyişiklik əlaməti üst-üstə düşür. Proporsional deregulyasiya ilə axın sürətlərindəki dəyişiklik dərəcəsi üst-üstə düşür.

düyü. 6.7. İstehlakçılardan birinin əlaqəsi kəsildikdə şəbəkə təzyiqinin dəyişməsi

X abunəçisi istilik şəbəkəsindən ayrıldıqda, şəbəkənin ümumi müqaviməti artacaq (paralel qoşulma). Şəbəkədə su sərfi azalacaq, stansiya ilə X abonenti arasında təzyiq itkiləri azalacaq. Buna görə də təzyiq qrafiki (nöqtəli xətt) daha düz olacaq. X nöqtəsində mövcud təzyiq artacaq, buna görə də X abunəçisindən şəbəkənin son nöqtəsinə qədər şəbəkədə axın artacaq. X nöqtəsindən son nöqtəyə qədər bütün abunəçilər üçün axın sürətinin dəyişmə dərəcəsi eyni olacaq - proporsional deregulyasiya.

Stansiya ilə X nöqtəsi arasındakı abonentlər üçün istehlakın dəyişmə dərəcəsi fərqli olacaq. İstehlakda minimum dəyişiklik dərəcəsi birbaşa stansiyada olan ilk abunəçi üçün olacaq - f=1. Stansiyadan uzaqlaşdıqca f > 1 və artır. Əgər stansiyada mövcud təzyiq dəyişərsə, o zaman şəbəkədə ümumi su sərfi, eləcə də bütün abonentlərin su sərfi stansiyada mövcud təzyiqin kvadrat kökünə mütənasib olaraq dəyişəcək.

6.9. Şəbəkə müqaviməti.

Ümumi şəbəkə keçiriciliyi

, buradan

.

oxşar

Və

. Şəbəkə müqaviməti ən uzaq abunəçidən hesablanır.

Nasos yarımstansiyalarının işə salınması.

Nasos yarımstansiyaları təchizat, qaytarma boru kəmərlərində quraşdırıla bilər,

eləcə də onların arasında jumper üzərində. Yarımstansiyaların tikintisinə relyefin əlverişsizliyi, ötürücü diapazonunun uzun olması, ötürmə qabiliyyətinin artırılması zərurəti və s.

A). Pompanın təchizatı və ya geri qaytarma xətlərinə quraşdırılması.

Şəkil 6.8. Pompanın axın və ya ardıcıl xətt üzrə quraşdırılması (ardıcıl əməliyyat)

Təchizat və ya qaytarma xətlərində nasos yarımstansiyası (PS) quraşdırarkən stansiya ilə PP arasında yerləşən istehlakçılar üçün su sərfi azalır, PP-dən sonra istehlakçılar üçün isə artır. Hesablamalarda nasos bəzi hidravlik müqavimət kimi nəzərə alınır. OP ilə şəbəkənin hidravlik rejiminin hesablanması ardıcıl yaxınlaşmalar üsulu ilə aparılır.

Pompanın hidravlik müqavimətinin mənfi dəyəri ilə təyin olunur

(*)

Şəbəkədəki müqaviməti, şəbəkədə və istehlakçılarda su sərfiyyatını hesablayın

Su axını və nasosun təzyiqi və onun müqaviməti (*) ilə müəyyən edilir.

Şəkil 6.10. Seriya və paralel qoşulmuş nasosların xülasə xarakteristikası

Nasoslar paralel qoşulduqda xarakteristikaların absislərinin cəmlənməsi ilə ümumi xarakteristikası alınır. Nasoslar sıra ilə işə salındıqda xarakteristikaların ordinatlarını cəmləməklə ümumi xarakteristika alınır. Nasoslar paralel qoşulduqda təchizatın dəyişmə dərəcəsi şəbəkə xarakteristikasının növündən asılıdır. Şəbəkə müqaviməti nə qədər aşağı olarsa, paralel əlaqə bir o qədər effektivdir və əksinə.

Şəkil 6.11. Nasosların paralel qoşulması

Nasoslar ardıcıl olaraq işə salındıqda, ümumi su təchizatı həmişə hər bir nasosun ayrı-ayrılıqda su təchizatından çoxdur. Şəbəkə müqaviməti nə qədər yüksək olarsa, nasosların ardıcıl aktivləşdirilməsi bir o qədər effektivdir.

b). Nasosun axın və qayıdış xətləri arasında keçid üzərində quraşdırılması.

Pompanı bir keçidə quraşdırarkən, yağ pompasından əvvəl və sonra temperatur şəraiti eyni deyil.

İki nasosun ümumi xarakteristikalarını qurmaq üçün A nasosunun xüsusiyyətləri əvvəlcə B nasosunun quraşdırıldığı 2 node-yə ötürülür (bax. Şəkil 6.12). A2 nasosunun verilmiş xarakteristikasında - istənilən axın sürətində 2 təzyiq bu nasosun faktiki təzyiqi ilə eyni axın sürəti üçün C şəbəkəsindəki təzyiq itkisi arasındakı fərqə bərabərdir.

. A və B nasoslarının xüsusiyyətləri eyni ümumi vahidə gətirildikdən sonra paralel işləyən nasosların əlavə edilməsi qaydasına uyğun olaraq əlavə edilir. Bir nasos B işləyərkən 2-ci qovşaqdakı təzyiq bərabərdir

, su istehlakı . İkinci nasos A qoşulduqda, 2-ci qovşaqda təzyiq artır



, və ümumi su istehlakı artır V> . Bununla belə, B nasosunun birbaşa axını azalır

.

Şəkil 6.12. Müxtəlif aqreqatlarda iki nasoslu sistemin hidravlik xüsusiyyətlərinin qurulması

İki enerji təchizatı ilə şəbəkə əməliyyatı

Avtomobil bir neçə istilik mənbəyi ilə işləyirsə, onda müxtəlif mənbələrdən gələn su axınlarının görüşmə nöqtələri əsas xətlərdə görünür. Bu nöqtələrin mövqeyi avtomobilin müqavimətindən, yükün əsas xətt boyunca paylanmasından və istilik elektrik stansiyasının kollektorlarında mövcud təzyiqlərdən asılıdır. Belə şəbəkələrdə ümumi su axını adətən müəyyən edilir.

Şəkil 6.13. İki mənbədən işləyən avtomobilin diaqramı

Su hövzəsi aşağıdakı kimi yerləşir. Onlar Kirchhoffun 1-ci qanununa əsaslanaraq, magistral xəttin bölmələrində su axınının ixtiyari dəyərləri ilə müəyyən edilir. Təzyiq qalıqları Kirchhoffun 2-ci qanunu əsasında müəyyən edilir. Əgər əvvəlcədən seçilmiş axın paylanması ilə su hövzəsi t.K-da seçilərsə, ikinci Kirchhoff tənliyi formada yazılacaqdır.

,

.

Kirchhoffun 2-ci qanununa görə təzyiq itkisi uyğunsuzluğu müəyyən edilir Dsəh. Təzyiq uyğunsuzluğunu sıfıra bərabər etmək üçün hesablamaya axın düzəlişini - keçid axınını daxil etməlisiniz. Bunun üçün tənlikdə qəbul edilir Dsəh=0 və əvəzinə V təqdim etmək V+ dV və ya V- dV. alırıq

. İmza Dsəh işarəsinə bərabərdir dV. Sonra şəbəkə bölmələrində axının paylanması aydınlaşdırılır. Su hövzəsini tapmaq üçün iki qonşu istehlakçı yoxlanılır.

Şəkil.6.14. Su hövzəsinin mövqeyinin müəyyən edilməsi

A). Su hövzəsi istehlakçılar arasındadır m Və m+1 . Bu halda

. Budur

- A stansiyasından qidalandıqda istehlakçıda təzyiqin düşməsi m.

- B stansiyasından qidalandıqda istehlakçıda təzyiq düşməsi m+1.

Su hövzəsi 1 və 2-ci istehlakçılar arasında olsun. Sonra

;

. Əgər bu iki təzyiq düşməsi bərabərdirsə, onda suayrıcı nöqtə 1 və 2-ci istehlakçılar arasındadır. Əgər belə deyilsə, onda növbəti istehlakçı cütü yoxlanılır və s. Əgər hər hansı bir cüt istehlakçı üçün mövcud təzyiqlərin bərabərliyi tapılmırsa, bu o deməkdir ki, suayrıcı nöqtə istehlakçılardan birində yerləşir.

b). Su hövzəsi istehlakçıda yerləşir m, hansı

,

.

(*)

Hesablama aşağıdakı ardıcıllıqla aparılır.

,

.

Zəng şəbəkəsi.

Halqa şəbəkəsi, şəbəkə nasoslarının təzyiqləri bərabər olan iki enerji mənbəyi olan bir şəbəkə hesab edilə bilər. Təchizat və qayıdış xətlərindəki suayrıcı məntəqəsinin mövqeyi, tədarük və qaytarma xətlərinin müqavimətləri eyni olduqda və gücləndirici nasoslar olmadıqda üst-üstə düşür. Əks halda, tədarük və qaytarma xətlərində suayrıcı məntəqənin mövqeləri ayrıca müəyyən edilməlidir. Bir gücləndirici nasosun quraşdırılması su hövzəsinin yalnız quraşdırıldığı xəttdə yerdəyişməsinə səbəb olur.

Şəkil 6.15. Halqa şəbəkəsində təzyiq qrafiki

Bu halda HA= NIN.

Nasos yarımstansiyalarının iki enerji mənbəyi ilə şəbəkəyə qoşulması

Stansiyalardan birində gücləndirici nasosun iştirakı ilə təzyiq rejimini sabitləşdirmək üçün giriş manifoldunda təzyiq sabit saxlanılır. Bu stansiya sabit, digər stansiyalar pulsuz adlanır. Bir gücləndirici nasos quraşdırarkən, sərbəst stansiyanın giriş manifoldunda təzyiq miqdarı dəyişir

.

Açıq istilik sistemlərinin hidravlik rejimi

Açıq istilik təchizatı sistemlərinin hidravlik rejiminin əsas xüsusiyyəti ondan ibarətdir ki, su qəbulu mövcud olduqda, geri dönmə xəttində su axını tədarükdən daha azdır. Praktikada bu fərq suyun çəkilməsinə bərabərdir.

Şəkil 6.18. Açıq sistemin piezometrik qrafiki

Qayıdış xəttindən istənilən suyun çəkilməsi zamanı təchizatı xəttinin pyezometrik qrafiki sabit qalır, çünki abunəçi girişlərində axın tənzimləyicilərindən istifadə etməklə təchizatı xəttindəki axın sürəti sabit saxlanılır. Suyun çəkilməsinin artması ilə geri dönmə xəttində axın sürəti azalır və qayıdış xəttinin pyezometrik qrafiki daha düz olur. Suyun çəkilməsi tədarük xəttindəki axın sürətinə bərabər olduqda, geri dönmə xəttində axın sürəti sıfıra bərabərdir və geri dönüş xəttinin pyezometrik qrafiki üfüqi olur. İrəli və tərs xətlərin eyni diametrləri və suyun çəkilməməsi ilə irəli və tərs xətlərdə təzyiq qrafikləri simmetrikdir. İsti su təchizatı üçün su təchizatı olmadıqda, su istehlakı hesablanmış istilik istehlakına bərabərdir - V o – irəli və geri boru kəmərlərində. Birbaşa xəttdən tamamilə su çəkərkən, geri dönmə xəttində su axını istilik axınına bərabərdir və təchizatı xəttində - istilik və isti su xərclərinin cəmidir. Bu, istilik sisteminə və su istehlakına mövcud təzyiqi azaldır Vo hesablanandan azdır. Yalnız geri dönmə xəttindən su çəkərkən, istilik sistemində mövcud təzyiq hesablanmışdan daha yüksəkdir. Təzyiq itkisi axın xəttində, istilik sistemində və geri qayıtma xəttində təzyiq itkisindən ibarətdir.

DHW yükü olmadıqda

İsti su təchizatı üçün su təchizatı varsa

(**) ilə (*) bölün. İşarə et

;

;

;

.

(***) tənliyindən tapa bilərik f.

DHW suyu təchizatı xəttindən çəkildikdə, istilik sistemindən keçən axın azalır. Qayıdış xəttindən təhlil edərkən o, artır. At b=0,4 istilik sistemindən keçən su axını hesablanmış birinə bərabərdir.

İstilik sistemi vasitəsilə su axınının dəyişmə dərəcəsi -

1. İstilik sistemi vasitəsilə su axınının dəyişmə dərəcəsi daha böyükdür, sistemin müqaviməti bir o qədər aşağıdır.

DHW üçün suyun çəkilməsinin artması, istilik sistemindən sonra bütün suyun DHW kranına getdiyi bir vəziyyətə səbəb ola bilər. Bu halda, geri dönən boru kəmərində su axını sıfır olacaq.

. Kimdən (***):

, harada

(****)

Gəlin (****)-ı (***) yerinə qoyaq və tapaq .

.

At

DHW suyu geri dönmə xəttindən və istilik sistemindən sonra axmağa başlayır. Bu zaman istilik sistemindəki təzyiq aşağı düşür və DHW yükünün müəyyən bir dəyərində artıq təzyiq 0-a bərabər olacaqdır. təchizat və qaytarma xətlərindən. Bu istilik sistemi üçün kritik bir rejimdir - f=0. Kimdən (***):

. "-" işarəsi geri dönüş xəttində hərəkət istiqamətinin əksinə dəyişdiyini bildirir. Buradan tapacağıq

.

Rejimin bərabərləşdirilməsi şərti -

. Dəstək üçün V o dizayn səviyyəsində stansiyada şəbəkə nasoslarının dəyişən təzyiqi ilə işləmək məqsədəuyğundur.

100kb.25.09.2007 05:41

Cons_7.doc

7. İstilik şəbəkələrinin hidravlik rejimi

7.1. Sistemin hidravlik xüsusiyyətləri

Sistemin hidravlik rejimi nasosun və şəbəkənin hidravlik xüsusiyyətlərinin kəsişmə nöqtəsi ilə müəyyən edilir (bax. Şəkil 7.1). Burada 1 nasosun xarakteristikasıdır;

Şəbəkədəki təzyiq itkisi axın sürətinin kvadratına mütənasibdir -

. Təzyiq itkisini hesablamaq üçün düsturdan istifadə edərək tapırıq S.

.

Şəbəkə təzyiq itkiləri kimi müəyyən edilir

, Harada

. Soyuducu suyun temperaturu dəyişdikdə, şəbəkə müqaviməti sıxlığın dəyişməsinə mütənasib olaraq dəyişir -

. Mərkəzdənqaçma nasosunun fırlanma sürəti dəyişdikdə onun xüsusiyyətləri də dəyişir (bax. Şəkil 7.2). Həcmi

düyü. 7.2. Müxtəlif nasos sürətlərində sistemin hidravlik rejimi

nasosun axını və onun təzyiqi fırlanma sürətindən asılı olaraq təyin edilir Sürətlə . Şəbəkə müqaviməti ilə A nöqtəsində ; . Fırlanma sürətini -dən dəyişdirərkən saat V=0 və B nöqtəsində

;

.

Tez-tez bir stansiyada bir neçə nasos birlikdə işləyir. Onların ümumi xüsusiyyətləri onların daxil edilmə üsulundan asılıdır (bax. Şəkil 7.3). Nasoslar paralel olaraq birləşdirilirsə, sabit təzyiqdə axın sürətlərinin cəmlənməsi ilə ümumi xarakteristika qurulur (şəkil 7.3a). Nasoslar sıra ilə işə salındıqda, eyni axın sürətlərində təzyiqləri əlavə etməklə ümumi xarakteristika əldə edilir (şəkil 7.3b).

Şəkil 7.3. Nasosların ümumi xüsusiyyətlərinin qurulması

a) paralel əlaqə; b) ardıcıl əlaqə

Əncirdə. 7.3a AB- nasos 1-in xüsusiyyətləri, AC- nasosun xüsusiyyətləri 2 . AD- onların ümumi xarakteristikası. Əyrinin hər bir absisi ADəyrilərin absislərinin cəminə bərabərdir AB Və AC, ad=ab ac. Təxminən bir qrup üçün m paralel qoşulmuş nasoslar

, Harada

– bir qrup nasosun təzyiqi;

– nasoslar qrupunun şərti daxili müqaviməti;

- ümumi istehlak.

Əncirdə. 7.3b AB- nasos 1-in xüsusiyyətləri, CD- nasos 2-nin xüsusiyyətləri, KL 1 və 2-ci nasosların ümumi xarakteristikasıdır. Bu halda, al=ab ac. Təxminən bir qrup üçün n sıra ilə qoşulmuş nasoslar

.

Şəbəkə müqaviməti nə qədər aşağı olarsa, nasosların paralel qoşulması bir o qədər təsirli olur, yəni axın sürəti bir o qədər yüksəkdir. Nasoslar ardıcıl olaraq işə salındıqda, şəbəkə müqaviməti nə qədər yüksək olarsa, keçid daha effektiv olar. Şəkil 7.4 paralel qoşulmuş iki eyni nasosun xülasə xarakteristikalarını göstərir.

düyü. 7.4. Nasoslar paralel olaraq işə salındıqda şəbəkədə su axınının dəyişməsi

Şəbəkə xarakteristikasının forması varsa tamam, sonra bir nasos işləyərkən axın sürəti verilir , və iki nasos işləyərkən – axın sürəti . Şəbəkə xarakteristikasının forması varsa OL, onda həm bir, həm də iki nasos işləyərkən su sərfi eyni qalır. Nasosları paralel birləşdirərkən eyni nasoslar seçilməli və hər bir nasosun axın sürəti nəzərə alınmalıdır.

işləyən nasosların sayına bölünən ümumi axın sürətinə bərabərdir.

Şəbəkənin ümumi xüsusiyyətlərinin müəyyən edilməsi qrafik və analitik üsullarla həyata keçirilə bilər. Bütün şəbəkənin müqavimətini təyin edərkən aşağıdakı qaydalar tətbiq olunur.

1. Şəbəkə elementlərini sıra ilə birləşdirərkən onların müqavimətləri yekunlaşdırılır - S S=S s i .

2. Şəbəkə elementlərini paralel birləşdirərkən onların keçiricilikləri yekunlaşdırılır.

.

.

Şəkil 7.5. Müxtəlif aqreqatlara daxil olan nasoslarla sistemin hidravlik xüsusiyyətlərinin qurulması; a – sxematik diaqram; b – A nasosunun xarakteristikalarının 2-2 qovşağına gətirilməsi; c) nasosların paralel işləməsi zamanı suyun sərfi sürətlərinin və təzyiqlərinin təyini

Şəkildə göstərilmişdir. 7.3, ümumi xarakteristikanın qurulması üsulu nasoslar bir blokda yerləşdikdə etibarlıdır. Paralel işləyən nasoslar sistemin müxtəlif qovşaqlarında yerləşirsə, onda onların xülasə xarakteristikalarını qurmaq üçün nasosların xarakteristikalarını bir ümumi node qədər azaltmaq lazımdır (bax. Şəkil 7.5). Nasosdan Aşəbəkə suyu İLƏ istehlakçıya çatır P. Pompanın ilkin xüsusiyyətləri A 1-1 qovşağından nasosun quraşdırıldığı 2-2 qovşağına B. Verilmiş nasosun xüsusiyyətlərinə görə , yəni nasos A 2-2 node-də təzyiq bu nasosun 1-1 node-də təzyiqinə bərabərdir (xarakterik ) şəbəkədə mənfi təzyiq itkisi İLƏ. Bir qovşaq azaldıqdan sonra nasosların xüsusiyyətləri paralel bağlanmış kimi toplanır.

Əncirdən göründüyü kimi. 7.5v, bir nasos işləyərkən B 2-2 node-də təzyiq bərabərdir

və su istehlakı . Pompanı birləşdirərkən A 2-2 node-də təzyiq artır

Şəkil 7.6. I və II-də iki nasosun paralel işləməsi ümumi sistem P

, və ümumi axın sürəti artır . Bununla belə, nasosun birbaşa çatdırılması B eyni zamanda azalır . Şəkil 7.6-da I və II nasosların xarakteristikaları, onların ümumi xarakteristikası I II və şəbəkə xarakteristikası göstərilir P. P şəbəkəsində bir nasos I işləyərkən təzyiq bərabər olur və istehlak – . Bir nasos II işləyərkən təzyiq və axın var Və , müvafiq olaraq. Eyni vaxtda işləyərkən təzyiq və axın bərabərdir H Və V, müvafiq olaraq.

^

7.2. Qapalı sistemlərin hidravlik rejimi

İstilik şəbəkəsinin hidravlik hesablanmasının vəzifələrindən biri hər bir abunəçi üçün və bütövlükdə şəbəkədə su axını müəyyən etməkdir. Adətən şəbəkə diaqramı, bölmələrin və abonentlərin müqaviməti, istilik elektrik stansiyasının və ya qazanxananın kollektorunda mövcud təzyiq məlumdur. Abunəçi girişlərində avtotənzimləyicilər quraşdırarkən, adətən abunəçilərin su istehlakı məlum olur. Bu zaman abonentlərin məlum məsrəfləri əsasında şəbəkənin bütün bölmələrində su xərclərini müəyyən etmək və pyezometrik qrafik qurmaq olar ki, ondan da qovşaq nöqtələrində təzyiqləri (təzyiqləri) tapmaq olar. Avtotənzimləyicilər olmadıqda, abunəçilər üçün su istehlakı əvvəlcədən bilinmir.

S I-5 = S I S 1-5, harada S 1-5 – müvafiq filiallarla 1-5 abonentlərin ümumi müqaviməti.

Tənlikdən 1-ci quraşdırma vasitəsilə su axını tapırıq

, buradan

.

Abunəçi quraşdırılması üçün 2

. Xərc fərqi

tənliyindən tapırıq

, Harada

. Buradan

.

3 qəbulu üçün alırıq

,

Harada

– 3-cü abonentdən tutmuş sonuncu abonent 5-ə qədər bütün filiallarla istilik şəbəkəsinin müqaviməti;

,

- əsas xəttin III bölməsinin müqaviməti.

Bəzi m ci istehlakçı n nisbi su axını düsturla tapılır

. (7.1)

Bu düsturdan istifadə edərək, şəbəkədəki ümumi axın və şəbəkə bölmələrinin müqaviməti məlumdursa, istənilən abonent qurğusundan su axını tapa bilərsiniz. (7.1)-dən belə çıxır:

1. Abunəçi qurğusundan keçən nisbi su axını şəbəkə və abonent qurğularının müqavimətindən asılıdır və su axınının mütləq qiymətindən asılı deyildir.

2. Şəbəkəyə qoşulubsa n abonentlər, sonra qurğular vasitəsilə su istehlakının nisbəti d Və m, Harada d < m, yalnız düyündən başlayaraq sistemin müqavimətindən asılıdır dşəbəkənin sonuna qədər və şəbəkənin node müqavimətindən asılı deyil d.

Şəbəkədə nasos yarımstansiyaları işləyirsə, nasos mənfi müqavimət kimi nəzərə alınır

, Harada

– nasos yarımstansiyasının təzyiqi və axın sürəti. Şəbəkədə ümumi su sərfi düsturla müəyyən edilir

, Harada H– istilik elektrik stansiyasının kollektorlarına təzyiq və

– istilik şəbəkəsinin ümumi müqaviməti.

Şəbəkənin hər hansı bir hissəsində müqavimət dəyişirsə, o zaman bu bölmə ilə şəbəkənin son nöqtəsi arasında yerləşən bütün abunəçilər üçün su sərfi mütənasib olaraq dəyişəcəkdir. Şəbəkənin bu hissəsində yalnız bir abunəçi üçün istehlakın dəyişmə dərəcəsini müəyyən etmək kifayətdir. Hər hansı bir şəbəkə elementinin müqaviməti dəyişdikdə, həm şəbəkədə, həm də bütün istehlakçılar üçün axın sürəti dəyişəcək, bu da yanlış tənzimlənməyə səbəb olur. Şəbəkədəki səhvlər uyğun və mütənasibdir. Müvafiq yanlış tənzimləmə ilə, xərclərdəki dəyişiklik əlaməti üst-üstə düşür. Proporsional deregulyasiya ilə axın sürətlərindəki dəyişiklik dərəcəsi üst-üstə düşür.

X abunəçisi istilik şəbəkəsindən ayrıldıqda, şəbəkənin ümumi müqaviməti artacaq (paralel qoşulma). Şəbəkədə su sərfi azalacaq, stansiya ilə X abonenti arasında təzyiq itkiləri azalacaq. Beləliklə, təzyiq qrafiki

düyü. 7.8. İstehlakçılardan birinin əlaqəsi kəsildikdə şəbəkə təzyiqinin dəyişməsi

(Şəkil 7.8-də nöqtəli xətt) daha yaxşı gedəcək. X nöqtəsində mövcud təzyiq artacaq, buna görə də X abunəçisindən şəbəkənin son nöqtəsinə qədər şəbəkədə axın artacaq. X nöqtəsindən son nöqtəyə qədər bütün abunəçilər üçün axın sürətinin dəyişmə dərəcəsi eyni olacaq - proporsional deregulyasiya. , Harada - X abonentinin ayrılmasından əvvəl və sonra su sərfi. Stansiya ilə məntəqə arasında olan abonentlərdə

Axın sürətinin dəyişməsinin X dərəcəsi fərqli olacaq. Minimum istehlak dərəcəsi birbaşa stansiyada olan birinci abunəçidə olacaq - f =1. f stansiyasından uzaqlaşdıqca > 1 və artır. Əgər stansiya mövcuddursa
^

7.3. Hidravlik sabitlik

Sistemin hidravlik sabitliyi dedikdə onun müəyyən hidravlik rejimi saxlamaq qabiliyyəti başa düşülür. Avtomatlaşdırılmamış istilik təchizatı sistemlərində, hidravlik sabitliyi artırmaqla dəyişən iş rejiminin təsiri əhəmiyyətli dərəcədə zəiflədilə bilər.

Kəmiyyət baxımından hidravlik sabitlik hidravlik sabitlik əmsalı ilə xarakterizə olunur

,

Harada

abonent qurğusunda müvafiq olaraq hesablanmış və maksimum mümkün su sərfi. Təxminən, sistem kvadratik bölgədə işləyərkən

,

Harada

– müvafiq olaraq stansiyada mövcud təzyiq və istilik şəbəkəsində təzyiq itkisi;

– stansiyada mövcud təzyiq. Beləliklə, istilik şəbəkəsində təzyiq itkisi nə qədər az olarsa və abonent girişində təzyiq itkisi nə qədər çox olarsa, abonent sisteminin hidravlik dayanıqlığı bir o qədər yüksək olar.

Sistemin hidravlik rejiminin sabitliyi yalnız onun ilkin tənzimlənməsindən deyil, həm də ayrı-ayrı abunəçi qruplarının su axını sürətindən asılıdır. İstilik akkumulyatorlarından istifadə edən abonentlərin istilik yükünün bərabərləşdirilməsi, həmçinin istilik şəbəkəsində təzyiqin mümkün dəyişikliklərinin tələb olunan hədlərdə məhdudlaşdırılması məqsədəuyğundur. Bunun üçün şəbəkənin bir və ya bir neçə nöqtəsində su axınından asılı olaraq verilmiş qanuna uyğun olaraq təzyiq süni şəkildə dəyişdirilir. Bu nöqtələrə tənzimlənən təzyiq nöqtələri deyilir. Bu nöqtələrdə təzyiq statik və dinamik rejimlərdə sabit saxlanılırsa, belə nöqtələr neytral adlanır. Neytral nöqtə adətən stansiya kollektorları arasında jumper üzərində yerləşdirilir.

Əncirdə. 7.10, A Makiyaj cihazının diaqramı göstərilir. Tənzimləyicilər neytral O nöqtəsindən idarə olunur. 2 və 3 klapanların açılma dərəcəsi diafraqma klapanları ilə təyin olunur. Sistemdən sızma artdıqca təzyiq aşağı düşür və klapan 2-nin membran sürücüsü onu açır, nasos 1 ilə şəbəkəyə təchizatı artırır. Təzyiq artdıqca membran klapan bağlanır və təchizatı azaldır. Əgər klapan 2 tamamilə bağlanıbsa və təzyiq yüksəlirsə, boşaltma klapan 3 açılır və suyun bir hissəsini çənə boşaldır.

Əncirdə. 7.10, b sistemin pyezometrik qrafiki təqdim olunur. Budur A B C D Və AKLD– magistral istilik şəbəkəsinin pyezometrik qrafikləri; AOD– jumperin pyezometrik qrafiki; HAQQINDA– jumper üzərində neytral nöqtə.
^

7.4. Şəbəkə müqaviməti

Ümumi şəbəkə keçiriciliyi

,

.

oxşar

;

.

Şəbəkə müqaviməti ən uzaq abunəçidən hesablanır.
^

7.5. Nasos və tənzimləmə ilə şəbəkənin hidravlik rejimi

yarımstansiyalar

Nasos yarımstansiyaları (PS) tədarük və qayıdış boru kəmərlərində, eləcə də onların arasındakı keçiddə quraşdırıla bilər. Yarımstansiyaların tikintisinə əlverişsiz relyef, uzun ötürmə diapazonu, magistral xəttin ötürmə qabiliyyətinin artırılması ehtiyacı və s. Əncirdə. 7.11 indiyə qədər -

Bununla da abonentlərin su sərfiyyatını artırmaq olar. Yarımstansiyanın qarışdırıcı nasosları paralel olaraq işləyir nasos qurğusu CHP, buna görə də NP nasoslarının işə salınması hidravlik müqavimətin artmasına səbəb olur

şəbəkədən gələn su axını. Nəticədə, istilik şəbəkəsindən su sərfi azalır və NP keçid qovşaqlarında mövcud təzyiqlər artır. NP nasoslarının təzyiqi nə qədər yüksəkdirsə, onlardan abonent qurğularına daha çox su axır və istilik şəbəkəsindən daha az su gəlir.

Şəkil 7.13-də tənzimləyici yarımstansiya ilə istilik şəbəkəsinin diaqramı və onun pyezometrik qrafiki göstərilir. Ərazi yüksəklikdə böyük fərqə malik mürəkkəb relyefə malikdirsə (nümunədə 40 m), onda asılı bir əlaqə sxemi ilə müxtəlif geodeziya yüksəkliklərində abunəçilər üçün müxtəlif hidrostatik başlıqlar quraşdırmaq lazımdır. Statik rejimdə yuxarı zonadan su sızması doldurulur

düyü. 7.13. İki statik zonalı iki borulu istilik şəbəkəsinin sxemi (A) və onun pyezometrik qrafiki ( b). 1-geri çəkiliş; 2 – istilik elektrik stansiyalarında nasoslar; 3-təzyiq tənzimləyicisi “sizə doğru”; 4- qidalandırıcı nasos; 5-yuxarı zona makiyaj tənzimləyicisi

Şəkil 7.14. Qayıdış xəttində OP olan iki borulu istilik şəbəkəsinin sxemi və onun pyezometrik qrafiki; A-sxem; b, c– avtomatlaşdırılmış və avtomatlaşdırılmamış daxiletmə üçün pyezometrik qrafiklər; 1 – NP-də yoxlama klapan; 2-qayıt xəttində geri dönmə qapısı; 3-NP; 4 – istilik elektrik stansiyasında nasos

aşağı zonadan su ilə makiyaj nasosu 4. Dinamik rejimdə klapan 1 açıqdır, tənzimləyici 5 tənzimləmə səbəbindən göstərilən təzyiqi saxlayır H yuxarı zonanın sonunda.

Əncirdə. Şəkil 7.14-də geri dönüş xəttində OP olan iki borulu istilik şəbəkəsinin diaqramı göstərilir. NP şəbəkənin son bölmələrində II qrup abonentləri üçün geri qayıdış xəttində təzyiqi azaldır. Nasosdakı nasoslar söndürüldükdə, su nasoslardan yan keçərək 2-ci qapıdan 5 və 6-cı nöqtələr arasındakı geri dönmə xəttindən keçir. Nasoslar 3 işə salındıqda, 5 və 6 nöqtələri arasında nasoslar arasındakı təzyiq fərqinə bərabər təzyiq fərqi yaranır. 2-ci qapı bağlanır, bütün su axını 5-ci nöqtədən 6-cı nöqtəyə keçir.Abonent girişlərində axın tənzimləyiciləri varsa, NP-nin işə salınması istilik şəbəkəsində su axınının dəyişməsinə səbəb olmur.

Abunəçi girişlərində axın tənzimləyiciləri yoxdursa, NP işə salındıqda səhv tənzimləmə baş verir. Stansiya ilə NP arasında yerləşən istehlakçılar üçün su sərfi azalır, NP-dən sonra istehlakçılar üçün isə artır. Hesablamalarda nasos bəzi hidravlik müqavimət kimi nəzərə alınır.

OP ilə şəbəkənin hidravlik rejiminin hesablanması, OP-nin hidravlik müqaviməti əvvəlcədən məlum olmadığı üçün ardıcıl yaxınlaşma metodundan istifadə etməklə həyata keçirilir. Onlar NP-dən keçən su axını ilə əvvəlcədən təyin edilir, NP-nin hidravlik müqavimətinin (mənfi) qiymətini təyin edir, şəbəkənin ümumi müqavimətini və ayrı-ayrı ərazilərdə su axını müəyyən edir. Lazım gələrsə, NP vasitəsilə su axını tənzimləyin.
^

7.6. Halqalı istilik şəbəkələrində su axınının paylanmasının hesablanması

İstilik şəbəkəsi Böyük şəhərlər çox vaxt çox halqa sistemləri ilə təmsil olunur. Belə şəbəkələrin hesablanması Kirchhoff tənliklərinə əsaslanır.

Şəbəkə avtomatik tənzimləyicilərlə təchiz edilmişdirsə, onda hesablama verilmiş müqavimətlərdə ayrı-ayrı ərazilərdə su sərfiyyatının və abunəçilərin su sərfiyyatının müəyyən edilməsindən ibarətdir.

Şəbəkə avtomatik tənzimləyicilərlə təchiz olunmursa, hesablama bütövlükdə sistemdəki su axınının müəyyən edilməsindən və onu halqa şəbəkəsinə su təchizatı qovşağında verilmiş təzyiqə uyğun olaraq halqa şəbəkəsinin bölmələrinə paylamaqdan ibarətdir.

Axın tənzimləyiciləri olan halqa şəbəkəsində axının paylanmasının hesablanmasını nəzərdən keçirək. Əncirdə. Şəkil 7.15 bir halqalı istilik şəbəkəsinin diaqramını göstərir. sudur

Onlar məsrəflərin Kirchhoffun birinci qanununa cavab verən sahələr üzrə paylanması ilə müəyyən edilir, məsələn:

Kirchhoffun ikinci qanununa görə dövrədə təzyiq itkisinin (təzyiq) uyğunsuzluğu müəyyən edilir.

Düyündəki axın sürətini düyünə daxil olduqda müsbət, qovşaqdan çıxdıqda isə mənfi hesab edəcəyik. Dövrədə axın saat əqrəbinin əqrəbinə yönəldildikdə axın təzyiqinin itməsi müsbət, saat əqrəbinin əksinə yönəldildikdə isə mənfi hesab ediləcək.

Bu halda

o deməkdir ki, və ya eynidir. Bu vəziyyətə uyğun olan pyezometrik qrafik Şəkil 1-də göstərilmişdir. 7.16 nöqtəli xətt ilə. Müsbət bir axında (yəni, saat əqrəbi istiqamətində hərəkət edən) 3-cü qovşaqda mövcud təzyiq, saat yönünün əksinə hərəkət edərkən, yəni mənfi bir axında eyni qovşaqdakından azdır -

. Yəni mövcud təzyiqlər

üst-üstə düşdüyü halda, müsbət axındakı su axınını miqdarı ilə azaltmaq lazımdır

(birləşdirmə axını) və mənfi bir axında - eyni miqdarda artır.

Bağlayıcı axın sürəti (7.5) tənliyi ilə müəyyən edilir.

Beləliklə, ehtiva edən şərtlərə məhəl qoyulmur

, alırıq

, (7.7)

Harada.

həmişə, buna görə də işarələr və uyğunlaşdırmaq. Tapdıqdan sonra, tələb olunan dəqiqliyə nail olunana qədər ərazilərdəki xərcləri və s. aydınlaşdırırlar.

Avtomobil bir neçə istilik mənbəyi ilə işləyirsə, o zaman əsas xətlərdən su axınlarının görüşmə nöqtələri görünür. müxtəlif mənbələr- su hövzəsi nöqtələri. Bu nöqtələrin mövqeyi avtomobilin müqavimətindən, yükün əsas xətt boyunca paylanmasından və istilik elektrik stansiyasının kollektorlarında mövcud təzyiqlərdən asılıdır. Belə şəbəkələrdə ümumi su axını adətən müəyyən edilir.

Əncirdə. Şəkil 7.17-də iki stansiyadan enerji alan avtomobilin diaqramı və pyezometrik qrafiki göstərilir. Su hövzəsi aşağıdakı kimi yerləşir.

düyü. 7.17. Sxem (A) və pyezometrik qrafik (b) iki stansiyadan işləyən iki borulu nəqliyyat vasitəsi; nöqtəli xətt - axının ilkin paylanması ilə; bərk xətt – bağlama axını nəzərə alındıqdan sonra

Onlar Kirchhoffun 1-ci qanununa əsasən şəbəkə bölmələrində su axını sürətləri ilə müəyyən edilir. Gəlin stansiyadan axın sürətini götürək ^A müsbət və stansiyadan IN- mənfi. Su hövzəsi nöqtəsi nöqtə olsun TO. Sonra müsbət axında K nöqtəsində mövcud təzyiq itkisi olur və mənfi axarda

Kirchhoffun 2-ci qanununa görə, təzyiq düşməsinin uyğunsuzluğu müəyyən edilir nöqtədə TO.

Harada

. Bağlayıcı axın sürəti (7.7) ilə müəyyən edilir. Sonra şəbəkə bölmələrində axının paylanması aydınlaşdırılır.

Əsas halqa TS kollektorlar üzərində eyni mövcud təzyiqlərlə iki mənbədən enerji alan TS kimi qəbul edilə bilər. Belə bir şəbəkənin diaqramı Şek. 7.18.İstilik təchizatı istiqaməti saat əqrəbi istiqamətində

düyü. 7.18. İki borulu halqa şəbəkəsinin diaqramı və onun pyezometrik qrafiki; A- şəbəkə diaqramı; b- ətraflı diaqram; V- pyezometrik qrafik; S haqqında = S P; S haqqında<S P;

kollektordan oxu sayacağıq A, və saat yönünün əksinə - kollektordan IN. və  H=0. Belə bir nəqliyyat vasitəsinin hesablanması üsulu iki enerji mənbəyi ilə işləyən şəbəkə ilə eynidır. Əgər tədarük və qayıdış xətlərinin müqavimətləri eyni deyilsə, onda onlarda suayrıcı nöqtələrin mövqeyi fərqli ola bilər. Bütün hallarda hesablama Kirchhoffun 1-ci və 2-ci qanunları əsasında aparılır. Magistral xəttin hər hansı bir hissəsində nasoslar quraşdırarkən, onların təzyiqləri soyuducu suyun hərəkət istiqamətində stansiyadakı təzyiqlə yekunlaşdırılır. Su nöqtəsi

bölmə eyni istiqamətə köçürülür.
^

7.7. Açıq istilik sistemlərinin hidravlik rejimi

Açıq istilik təchizatı sistemlərinin hidravlik rejiminin əsas xüsusiyyəti ondan ibarətdir ki, su qəbulu mövcud olduqda, geri dönmə xəttində su axını tədarükdən daha azdır. Praktikada bu fərq suyun çəkilməsinə bərabərdir. Qayıdış xəttindən istənilən suyun çəkilməsi zamanı təchizatı xəttinin pyezometrik qrafiki sabit qalır, çünki abunəçi girişlərində axın tənzimləyicilərindən istifadə etməklə təchizatı xəttindəki axın sürəti sabit saxlanılır. Suyun çəkilməsinin artması ilə geri dönmə xəttində axın sürəti azalır və qayıdış xəttinin pyezometrik qrafiki daha düz olur. Suyun çəkilməsi tədarük xəttindəki axın sürətinə bərabər olduqda, geri dönmə xəttində axın sürəti sıfıra bərabərdir və geri dönüş xəttinin pyezometrik qrafiki üfüqi olur. İrəli və tərs xətlərin eyni diametrləri və suyun çəkilməməsi ilə irəli və tərs xətlərdə təzyiq qrafikləri simmetrikdir. İsti su təchizatı üçün su təchizatı olmadıqda, su istehlakı hesablanmış istilik istehlakına bərabərdir - V o– irəli və geri boru kəmərlərində. Birbaşa xəttdən tamamilə su çəkərkən, geri dönmə xəttində su axını istilik axınına bərabərdir və təchizatı xəttində - istilik və isti su xərclərinin cəmidir. Bu, istilik sistemindəki mövcud təzyiqi və axın sürətini azaldır

Şəkil 7.19. Açıq sistemin piezometrik qrafiki

su V o hesablanmışdan azdır. Yalnız geri dönmə xəttindən su çəkərkən, istilik sistemində mövcud təzyiq hesablanmışdan daha yüksəkdir. Təzyiq itkisi axın xəttində, istilik sistemində və geri qayıtma xəttində təzyiq itkisindən ibarətdir.

DHW yükü olmadıqda

İsti su təchizatı üçün su təchizatı varsa

(7.10)-u (7.9)-a bölün. İşarə et

;

;

;

.

(7.11) tənliyindən tapa bilərik .

1. DHW suyu təchizatı xəttindən çəkildikdə, istilik sistemindən keçən axın düşür. Qayıdış xəttindən təhlil edərkən o, artır. At =0,4 istilik sistemindən keçən su axını hesablanmış birinə bərabərdir.

2. İstilik sistemi vasitəsilə su axınının dəyişmə dərəcəsi -

İstilik sistemi vasitəsilə su axınının dəyişmə dərəcəsi daha böyükdür, sistemin müqaviməti bir o qədər aşağıdır. DHW üçün suyun çəkilməsinin artması, istilik sistemindən sonra bütün suyun DHW kranına getdiyi bir vəziyyətə səbəb ola bilər. Bu halda, geri dönən boru kəmərində su axını sıfır olacaq.

Şəkil 6.22. İstilik sistemindəki su axını dərəcəsinin geri dönmə boru kəmərindəki axın sürətinə təsiri

At

(7.11)-dən tapırıq

, harada

(7.12)

(7.12) bəndini (7.11) əvəz edərək tapırıq

.

.

At

DHW suyu geri dönmə xəttindən və istilik sistemindən sonra axmağa başlayır. Bu zaman istilik sistemindəki təzyiq aşağı düşür və DHW yükünün müəyyən bir dəyərində artıq təzyiq 0-a bərabər olacaqdır. təchizat və qaytarma xətlərindən. Bu istilik sistemi üçün kritik rejimdir - f=0. (7.11)

. “-” işarəsi geri dönüş xəttində hərəkət istiqamətinin əksinə dəyişdiyini bildirir. Buradan tapacağıq

.

Rejimin bərabərləşdirilməsi şərti -

. Dəstək üçün V o dizayn səviyyəsində stansiyada şəbəkə nasoslarının dəyişən təzyiqi ilə işləmək məqsədəuyğundur.