Hydraulic at thermal regimes ng pipeline network. Mga Lektura - Mga mapagkukunan at sistema ng supply ng init - file Kons_7.doc

MGA KATANGIAN NG HYDRAULIC NG SYSTEM

Ang mga sistema ng pagpainit ng tubig ay mga kumplikadong haydroliko na sistema kung saan ang pagpapatakbo ng mga indibidwal na link ay kapwa umaasa. Para sa tamang kontrol at regulasyon, kinakailangang malaman ang mga haydroliko na katangian ng kagamitan sa pagpapatakbo - mga circulation pump at network.

Ang haydroliko na rehimen ng sistema ay tinutukoy ng punto ng intersection ng mga haydroliko na katangian ng bomba at ng network.

Fig.1. Hydraulic na katangian ng pump at heating network

Sa fig. 1 curve 1 - katangian ng bomba; curve 2 - katangian ng network ng init; punto A - ang intersection ng mga katangiang ito, tinutukoy ang haydroliko na rehimen ng system; Ang H ay ang presyon na binuo ng bomba, katumbas ng pagkawala ng presyon sa isang saradong sistema; Ang V ay ang dami ng daloy ng bomba, katumbas ng daloy ng tubig sa system.

Ang haydroliko na katangian ng isang bomba ay ang pag-asa ng ulo H o kaugalian na presyon Δp na nilikha ng bomba sa volumetric na daloy ng bomba V. Ang mga katangian ng bomba ay karaniwang tinutukoy ng mga tagagawa o maaaring itayo ayon sa data ng pagsubok.

Sa patuloy na bilis ng impeller, ang gumaganang seksyon ng katangian ng isang centrifugal pump ay maaaring humigit-kumulang na inilarawan ng equation

Ang kapangyarihan, W, na natupok ng bomba sa nominal na mode, ay tinutukoy ng formula

Sa nominal mode, sa karaniwan . Dahil ang pagkawala ng presyon sa mga network ng init, bilang panuntunan, ay sumusunod sa isang parisukat na batas, ang katangian ng network ng init ay isang parisukat na parabola na inilarawan ng equation.

Tulad ng makikita mula sa (6.5), ang paglaban ng network ay nakasalalay sa mga geometric na sukat nito, ang ganap na pagkamagaspang ng panloob na ibabaw ng mga pipeline, ang katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol at ang density ng coolant, ngunit hindi nakasalalay sa daloy ng coolant. Para sa isang naibigay na estado ng network, ang katangian nito ay maaaring itayo gamit ang isang kilalang mode. Upang matukoy ang paglaban s, sapat na malaman ang rate ng daloy ng tubig at ang pagbaba ng presyon Δр na naaayon sa rate ng daloy na ito para sa ilang mode.

Kadalasan ang ilang mga bomba ay nagtutulungan sa istasyon. Upang matukoy ang kanilang mode magkasanib na gawain ito ay kinakailangan upang bumuo ng isang buod na katangian. Ang pagkakasunud-sunod kung saan ang mga katangian ng mga bomba ay summed ay depende sa kung paano sila nakabukas. Kung ang mga bomba ay konektado sa parallel, pagkatapos ay ang kabuuang katangian ay binuo sa pamamagitan ng pagdaragdag ng mga rate ng daloy (delivery) sa parehong mga pressures.

kanin. 2. Konstruksyon ng kabuuang katangian ng mga bomba

a - konektado sa parallel, b - konektado sa serye

Ang kabuuang katangian ng isang pangkat ng mga parallel-connected pump na may parehong mga katangian ay inilalarawan ng tinatayang equation

Ang pagtatayo ng kabuuang mga katangian ng mga serye na konektado sa mga bomba ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagdaragdag ng mga presyon sa parehong mga rate ng daloy.

Ang kabuuang katangian ng isang pangkat ng mga series-connected pump na may parehong mga katangian ay inilalarawan ng isang tinatayang equation

Ang antas ng pagbabago sa supply kapag ang mga bomba ay konektado nang magkatulad ay depende sa uri ng katangian ng network. Ang patag na katangian ng network, mas mahusay ang parallel na koneksyon ng mga bomba. Ang mas matarik na katangian ng network, mas mababa ang epekto ng parallel na koneksyon.

Kapag nagdidisenyo ng mga pumping unit na binubuo ng ilang mga bomba na tumatakbo nang magkatulad, ang lahat ng mga bomba na may parehong mga katangian ay dapat piliin, at ang kinakalkula na daloy ng bawat isa sa kanila ay dapat kunin na katumbas ng kabuuang daloy ng tubig na hinati sa bilang ng mga operating pump, hindi binibilang ang mga naka-standby. Ang supply ng mga bomba sa serye na koneksyon ay nakasalalay din sa uri ng katangian ng network. Ang mas matarik na katangian ng network, mas mahusay ang koneksyon ng serye.

HYDRAULIC MODE NG MGA SARADO NA SISTEMA

Ang isa sa mga mahalagang kondisyon para sa normal na operasyon ng mga sistema ng supply ng init ay upang matiyak na sa network ng pag-init sa harap ng grupo o lokal na mga punto ng pag-init (GTP o MTP) ang mga magagamit na presyon ay sapat upang matustusan ang pagkonsumo ng tubig sa mga pag-install ng subscriber na naaayon sa kanilang pagkarga ng init. .

Ang gawain ng pagkalkula ng haydroliko na rehimen ng network ay upang matukoy ang pagkonsumo ng tubig sa network sa mga tagasuskribi at sa mga indibidwal na seksyon ng network, pati na rin ang mga presyon (presyon) at magagamit na mga pagkakaiba sa presyon (presyon) sa mga nodal point ng network, sa pangkat at lokal na mga heating point (mga input ng subscriber) para sa isang partikular na mode na operasyon ng network.

Ang mga ibinigay ay karaniwang ang scheme ng network ng init, ang paglaban ng lahat ng mga seksyon nito, ang presyon (pressure) sa CHP supply at return collectors o ang available na pressure difference (pressure) sa CHP collectors at ang pressure (pressure) sa neutral na punto ng network. Kung may mga awtomatikong regulator sa mga input ng subscriber, ang pagkonsumo ng tubig sa network ng mga subscriber ay kilala rin, dahil ang mga gastos na ito ay pinananatili sa isang naibigay na antas sa tulong ng mga awtomatikong regulator. Sa kasong ito, ayon sa kilalang mga rate ng daloy ng tubig sa network, hinahanap ng mga subscriber ang mga rate ng daloy ng tubig sa lahat ng mga seksyon ng network ng pag-init, at pagkatapos ay ang pagkawala ng presyon (presyon) sa lahat ng mga seksyon ng network at bumuo ng isang piezometric graph, na tumutukoy sa presyon (presyon) sa mga nodal point ng heating network at sa mga input ng subscriber.

Sa kawalan ng mga autoregulator sa GTP o MTP, ang pagkonsumo ng tubig sa network ng mga subscriber ay hindi alam nang maaga at ang pagtukoy sa kanila ay isa sa mga pangunahing gawain ng pagkalkula ng haydroliko na rehimen ng heating network. Upang malutas ang problemang ito, kinakailangang malaman, bilang karagdagan sa mga resistensya ng lahat ng mga seksyon ng network ng pag-init, gayundin ang mga paglaban ng lahat ng MTP at mga yunit ng subscriber. Isaalang-alang natin ang isang paraan para sa pagkalkula ng pagkonsumo ng tubig ng mga subscriber ng network ng init sa kawalan ng mga awtomatikong regulator sa mga input ng subscriber.

Rns. 3. Scheme ng network ng init

a - single-line na imahe; b - dalawang linyang imahe

Ang mga seksyon ng highway ay binibilang sa Roman numeral, at ang mga sangay sa mga subscriber at subscriber ay binibilang sa Arabic.

Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa network ay ilalarawan ng letrang V na walang index. Ang pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng subscriber - ang titik V na may index na katumbas ng numero ng subscriber. Halimbawa, V m - pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng subscriber m.

Relatibong pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng subscriber system, i.e. ang ratio ng daloy sa pamamagitan ng subscriber system sa kabuuang daloy ng tubig sa network, na tinutukoy ng V na may index. Halimbawa, ang relatibong pagkonsumo ng tubig sa subscriber

Ang pagkonsumo ng tubig ng subscriber 1 ay makikita mula sa equation

.

Kaya naman

Hanapin natin ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng subscriber unit 2, kung saan valid ang sumusunod na equation:

Katulad nito, ang relatibong daloy ng tubig sa pamamagitan ng subscriber unit 3 ay matatagpuan:

Kung ang n mga subscriber ay konektado sa network ng pag-init, pagkatapos ay ang kamag-anak na daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng anumang subscriber m

Gamit ang formula na ito, mahahanap mo ang daloy ng tubig sa anumang sistema ng subscriber kung alam ang kabuuang daloy ng tubig at ang paglaban ng mga seksyon ng network. Mula sa (6.20) sumusunod na ang kamag-anak na daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng subscriber ay nakasalalay lamang sa paglaban ng network at mga setting ng subscriber at hindi nakasalalay sa ganap na daloy ng tubig sa network.

Basahin din: Kabanata III: Rehimeng naaangkop sa honorary consular officers at consular posts na pinamumunuan ng naturang mga opisyal. MS Access. Ang field na ito sa view ng disenyo ay kinakailangan upang paghigpitan ang mga aksyon ng user kung kinakailangan. A. Pagprograma ng pagpapatakbo ng isang garland na tumatakbo sa mode na naglalakbay na alon Mga oscillator ng Gunn diode. Mga konstruksyon, katumbas na circuit. Mga mode ng pagpapatakbo. Mga parameter ng mga generator, mga patlang ng aplikasyon. AUTOMATIC TEMPERATURE CONTROL SA BLOCK GREENHOUSES Ang awtomatikong regulasyon ng robotic na paglilinis ay pinagsama ang 1G405.

Sa mga sistema ng supply ng init ng tubig, ang mga mamimili ay binibigyan ng init sa pamamagitan ng naaangkop na pamamahagi ng tinantyang mga rate ng daloy ng tubig sa network sa pagitan nila. Upang ipatupad ang naturang pamamahagi, kinakailangan upang bumuo ng haydroliko na rehimen ng sistema ng supply ng init.

Ang layunin ng pagbuo ng haydroliko na rehimen ng sistema ng supply ng init ay upang matiyak ang pinakamainam na pinahihintulutang mga presyon sa lahat ng mga elemento ng sistema ng supply ng init at ang mga kinakailangang magagamit na presyon sa mga nodal point ng heating network, sa grupo at lokal na mga heating point, na sapat upang matustusan mga mamimili na may tinatayang pagkonsumo ng tubig. Ang magagamit na presyon ay ang pagkakaiba sa pagitan ng mga presyon ng tubig sa supply at ibalik ang mga pipeline.

Para sa pagiging maaasahan ng sistema ng supply ng init, ang mga sumusunod na kondisyon ay ipinapataw:

Huwag lumampas sa mga pinapahintulutang presyon: sa mga pinagmumulan ng supply ng init at mga network ng pag-init: 1.6-2.5 MPa - para sa mga pampainit ng steam-water network ng uri ng PSV, para sa mga bakal na hot water boiler, mga bakal na tubo at mga kabit; sa mga yunit ng subscriber: 1.0 MPa - para sa sectional hot water heaters; 0.8-1.0 MPa - para sa mga convector ng bakal; 0.6 MPa - para sa mga radiator ng cast iron; 0.8 MPa - para sa mga heaters;

Pagbibigay ng labis na presyon sa lahat ng elemento ng sistema ng supply ng init upang maiwasan ang cavitation ng mga bomba at protektahan ang sistema ng supply ng init mula sa pagtagas ng hangin. Ang pinakamababang halaga ng labis na presyon ay ipinapalagay na 0.05 MPa. Para sa kadahilanang ito, ang piezometric na linya ng return pipeline sa lahat ng mga mode ay dapat na matatagpuan hindi bababa sa 5 m ng tubig sa itaas ng punto ng pinakamataas na gusali. Art.;

Sa lahat ng mga punto sa sistema ng pag-init, ang presyon ay dapat mapanatili na labis sa saturated water vapor pressure sa pinakamataas na temperatura ng tubig, na tinitiyak na ang tubig ay hindi kumukulo. Bilang isang patakaran, ang panganib ng tubig na kumukulo ay kadalasang nangyayari sa mga supply pipeline ng heating network. Ang pinakamababang presyon sa mga pipeline ng supply ay kinuha ayon sa temperatura ng disenyo ng tubig sa network, talahanayan 7.1.

Talahanayan 7.1

Ang hindi kumukulo na linya ay dapat na iguhit sa graph na parallel sa terrain sa taas na tumutugma sa labis na ulo sa pinakamataas na temperatura ng coolant.

Sa graphically, ang hydraulic regime ay maginhawang inilalarawan sa anyo ng isang piezometric graph. Ang piezometric graph ay binuo para sa dalawang hydraulic regimes: hydrostatic at hydrodynamic.

Ang layunin ng pagbuo ng isang hydrostatic na rehimen ay upang magbigay ng kinakailangang presyon ng tubig sa sistema ng supply ng init, sa loob ng mga katanggap-tanggap na limitasyon. Ang limitasyon sa mababang presyon ay dapat tiyakin na ang mga sistema ng consumer ay puno ng tubig at lumikha ng kinakailangang minimum na presyon upang maprotektahan ang sistema ng supply ng init mula sa pagtagas ng hangin. Ang hydrostatic mode ay binuo gamit ang make-up pump na tumatakbo at walang sirkulasyon.

Ang hydrodynamic na rehimen ay binuo batay sa data mula sa haydroliko na pagkalkula ng mga network ng init at sinisiguro ng sabay-sabay na operasyon ng make-up at network pump.

Ang pagbuo ng haydroliko na rehimen ay nabawasan sa pagbuo ng isang piezometric graph na nakakatugon sa lahat ng mga kinakailangan para sa haydroliko na rehimen. Ang mga haydroliko na mode ng mga network ng pagpainit ng tubig (mga piezometric graph) ay dapat na binuo para sa mga panahon ng pag-init at hindi pag-init. Ang piezometric graph ay nagbibigay-daan sa iyo upang: matukoy ang presyon sa supply at ibalik ang mga pipeline; magagamit na presyon sa anumang punto ng network ng pag-init, na isinasaalang-alang ang lupain; ayon sa magagamit na presyon at taas ng mga gusali, pumili ng mga scheme ng koneksyon ng consumer; piliin ang mga awtomatikong regulator, elevator nozzle, throttle device para sa mga lokal na sistema ng mga consumer ng init; piliin ang mains at make-up pumps.

Pagbuo ng piezometric graph(Larawan 7.1) ay isinasagawa bilang mga sumusunod:

a) ang mga kaliskis ay pinili sa kahabaan ng abscissa at ordinate axes at ang terrain at ang taas ng gusali ng quarters ay naka-plot. Ang mga piezometric graph ay binuo para sa mga pangunahing at distribution heating network. Para sa mga pangunahing network ng init, maaaring kunin ang mga kaliskis: pahalang M g 1: 10000; vertical M sa 1:1000; para sa mga network ng pag-init ng pamamahagi: M g 1:1000, M sa 1:500; Ang zero mark ng y-axis (pressure axes) ay karaniwang kinukuha bilang marka ng pinakamababang punto ng heating main o ang marka ng network pumps.

b) ang halaga ng static na ulo ay tinutukoy, na nagsisiguro sa pagpuno ng mga sistema ng consumer at ang paglikha ng isang minimum na labis na ulo. Ito ang taas ng pinakamataas na gusali kasama ang 3-5 metro ng tubig.

Pagkatapos ilapat ang lupain at ang taas ng mga gusali, ang static na ulo ng system ay tinutukoy

H c t \u003d [H zd + (3¸5)], m (7.1)

saan N zd ay ang taas ng pinakamataas na gusali, m.

Ang static head H st ay iginuhit parallel sa abscissa axis, at hindi ito dapat lumampas sa maximum na operating head para sa mga lokal na system. Ang halaga ng pinakamataas na presyon ng pagtatrabaho ay: para sa mga sistema ng pag-init na may mga pampainit ng bakal at para sa mga pampainit - 80 metro; para sa mga sistema ng pag-init na may mga radiator ng cast-iron - 60 metro; para sa mga independiyenteng mga scheme ng koneksyon na may mga exchanger ng init sa ibabaw - 100 metro;

c) Pagkatapos ay binuo ang isang dinamikong rehimen. Ang suction head ng network pumps Ns ay arbitraryong pinili, na hindi dapat lumampas sa static na ulo at nagbibigay ng kinakailangang presyon ng ulo sa pumapasok upang maiwasan ang cavitation. Ang cavitation reserve, depende sa sukat ng pump, ay 5-10 m.a.c.;

d) mula sa conditional pressure line sa pagsipsip ng mga network pump, ang mga pagkalugi ng presyon sa return pipeline DH return ng pangunahing pipeline ng heating network ay sunud-sunod na ipinagpaliban ( linya A-B) gamit ang mga resulta ng haydroliko na pagkalkula. Ang magnitude ng presyon sa linya ng pagbabalik ay dapat matugunan ang mga kinakailangan na tinukoy sa itaas kapag gumagawa ng isang static na linya ng presyon;

e) ang kinakailangang magagamit na presyon ay ipinagpaliban sa huling subscriber DH ab, mula sa mga kondisyon ng operating ng elevator, heater, mixer at distribution heating networks (linya B-C). Ang halaga ng magagamit na presyon sa punto ng koneksyon ng mga network ng pamamahagi ay ipinapalagay na hindi bababa sa 40 m;

f) simula sa huling piping node, ang pagkawala ng presyon sa supply pipeline ng pangunahing linya DH sa ilalim ng ( linya C-D). Ang presyon sa lahat ng mga punto ng supply pipeline, batay sa kondisyon ng mekanikal na lakas nito, ay hindi dapat lumampas sa 160 m;

g) pagkawala ng presyon sa pinagmumulan ng init DH ut ( D-E na linya) at ang presyon sa labasan ng mga bomba ng network ay nakuha. Sa kawalan ng data, ang pagkawala ng ulo sa mga komunikasyon ng CHP ay maaaring kunin bilang 25 - 30 m, at para sa isang boiler house ng distrito 8-16 m.

Natutukoy ang presyon ng mga network pump

Ang presyon ng mga make-up pump ay tinutukoy ng presyon ng static mode.

Bilang resulta ng naturang konstruksiyon, ang paunang anyo ng piezometric graph ay nakuha, na nagbibigay-daan sa iyo upang suriin ang presyon sa lahat ng mga punto ng sistema ng supply ng init (Larawan 7.1).

Kung hindi nila natutugunan ang mga kinakailangan, baguhin ang posisyon at hugis ng piezometric graph:

a) kung ang linya ng presyon ng return pipeline ay tumatawid sa taas ng gusali o mas mababa sa 3¸5 m ang layo mula dito, dapat itaas ang piezometric graph upang matiyak ng pressure sa return pipeline na napuno ang system;

b) kung ang halaga ng pinakamataas na presyon sa return pipeline ay lumampas sa pinahihintulutang presyon sa mga heaters, at hindi ito mababawasan sa pamamagitan ng paglilipat ng piezometric graph pababa, dapat itong bawasan sa pamamagitan ng pag-install ng mga booster pump sa return pipeline;

c) kung ang hindi kumukulo na linya ay tumatawid sa linya ng presyon sa pipeline ng supply, kung gayon ang tubig ay maaaring kumulo sa likod ng intersection point. Samakatuwid, ang presyon ng tubig sa bahaging ito ng heating network ay dapat tumaas sa pamamagitan ng paglipat ng piezometric graph pataas, kung maaari, o pag-install ng booster pump sa supply pipeline;

d) kung ang pinakamataas na presyon sa kagamitan ng planta ng paggamot ng init ng pinagmumulan ng init ay lumampas sa pinahihintulutang halaga, pagkatapos ay ang mga booster pump ay naka-install sa supply pipeline.

Dibisyon ng network ng pag-init sa mga static na zone. Ang isang piezometric graph ay binuo para sa dalawang mga mode. Una, para sa isang static na mode, kapag walang sirkulasyon ng tubig sa sistema ng supply ng init. Ipinapalagay na ang sistema ay puno ng tubig sa temperatura na 100°C, sa gayon ay inaalis ang pangangailangan na mapanatili ang labis na presyon sa mga tubo ng init upang maiwasan ang pagkulo ng coolant. Pangalawa, para sa hydrodynamic na rehimen - sa pagkakaroon ng sirkulasyon ng coolant sa system.

Ang pagbuo ng iskedyul ay nagsisimula sa isang static na mode. Ang lokasyon ng buong static pressure line sa graph ay dapat tiyakin na ang lahat ng mga subscriber ay konektado sa heating network ayon sa isang dependent scheme. Upang gawin ito, ang static na presyon ay hindi dapat lumampas sa pinahihintulutang isa mula sa kondisyon ng lakas ng mga pag-install ng subscriber at dapat tiyakin na ang mga lokal na sistema ay puno ng tubig. Ang pagkakaroon ng isang karaniwang static zone para sa buong sistema ng supply ng init ay pinapasimple ang operasyon nito at pinatataas ang pagiging maaasahan nito. Kung mayroong isang makabuluhang pagkakaiba sa geodetic elevations ng lupa, ang pagtatatag ng isang karaniwang static zone ay imposible para sa mga sumusunod na dahilan.

Ang pinakamababang posisyon ng antas ng static na presyon ay natutukoy mula sa mga kondisyon ng pagpuno ng mga lokal na sistema ng tubig at pagbibigay sa pinakamataas na punto ng mga sistema ng pinakamataas na gusali na matatagpuan sa zone ng pinakamalaking geodetic mark, isang overpressure na hindi bababa sa 0.05 MPa. Ang ganitong presyon ay lumalabas na hindi katanggap-tanggap na mataas para sa mga gusaling matatagpuan sa bahaging iyon ng lugar na may pinakamababang geodetic na marka. Sa ilalim ng gayong mga kondisyon, kinakailangan na hatiin ang sistema ng supply ng init sa dalawang static na zone. Isang zone para sa isang bahagi ng lugar na may mababang geodetic mark, ang isa pa - na may matataas na marka.

Sa fig. 7.2 ay nagpapakita ng piezometric graph at circuit diagram mga sistema ng supply ng init para sa isang lugar na may makabuluhang pagkakaiba sa geodetic elevation ng ground level (40m). Ang bahagi ng lugar na katabi ng pinagmumulan ng supply ng init ay may zero geodetic marks, sa peripheral na bahagi ng lugar ang mga marka ay 40m. Ang taas ng mga gusali ay 30 at 45m. Para sa posibilidad ng pagpuno ng mga sistema ng pag-init ng mga gusali na may tubig III at IV na matatagpuan sa markang 40m at lumilikha ng labis na ulo na 5m sa pinakamataas na punto ng mga sistema, ang antas ng buong static na ulo ay dapat na matatagpuan sa markang 75m (linya 5 2 - S 2). Sa kasong ito, ang static na ulo ay magiging 35m. Gayunpaman, ang isang ulo ng 75m ay hindi katanggap-tanggap para sa mga gusali ako At II matatagpuan sa zero. Para sa kanila, ang pinahihintulutang pinakamataas na posisyon ng kabuuang antas ng static na presyon ay tumutugma sa 60m. Kaya, sa ilalim ng mga kondisyon na isinasaalang-alang, imposibleng magtatag ng isang karaniwang static na zone para sa buong sistema ng supply ng init.

Ang isang posibleng solusyon ay ang hatiin ang sistema ng supply ng init sa dalawang zone na may iba't ibang antas ng kabuuang static na presyon - ang mas mababang isa na may antas na 50m (linya S t-Si) at ang itaas na may antas na 75m (linya S 2 -S2). Sa solusyon na ito, ang lahat ng mga mamimili ay maaaring konektado sa sistema ng supply ng init ayon sa isang nakadepende na pamamaraan, dahil ang mga static na presyon sa ibaba at itaas na mga zone ay nasa loob ng mga katanggap-tanggap na limitasyon.

Upang kapag huminto ang sirkulasyon ng tubig sa system, ang mga antas ng mga static na presyon ay itinatag alinsunod sa tinatanggap na dalawang zone, ang isang separating device ay matatagpuan sa junction (Larawan 7.2). 6 ). Pinoprotektahan ng device na ito ang heating network mula sa altapresyon kapag huminto ang mga circulation pump, awtomatikong pinuputol ito sa dalawang hydraulically independent zone: upper at lower.

Kapag huminto ang mga circulation pump, ang pagbaba ng presyon sa return pipeline ng upper zone ay pinipigilan ng pressure regulator “to itself” RDDS (10), na nagpapanatili ng pare-parehong predetermined na HRDDS na presyon sa punto ng pagpili ng impulse. Kapag bumaba ang presyon, ito ay nagsasara. Ang pagbaba ng presyon sa linya ng suplay ay pinipigilan ng a check balbula(11), na nagsasara din. Kaya, pinutol ng RDDS at isang check valve ang heating network sa dalawang zone. Upang pakainin ang itaas na zone, ang isang booster pump (8) ay naka-install, na kumukuha ng tubig mula sa ibabang zone at naghahatid nito sa itaas. Ang ulo na binuo ng bomba ay katumbas ng pagkakaiba sa pagitan ng mga hydrostatic na ulo ng upper at lower zone. Ang ilalim na zone ay pinapakain ng make-up pump 2 at ng make-up regulator 3.

Larawan 7.2. Ang sistema ng pag-init ay nahahati sa dalawang static na zone

a - piezometric graph;

b - diagram ng eskematiko ng sistema ng supply ng init; S 1 - S 1 - ang linya ng kabuuang static na ulo ng mas mababang zone;

S 2 - S 2, - linya ng kabuuang static na ulo ng itaas na zone;

N p.n1 - presyon na binuo ng make-up pump ng lower zone; N p.n2 - presyon na binuo ng make-up pump ng upper zone; N RDDS - ulo kung saan nakatakda ang RDDS (10) at RD2 (9) regulators; ΔN RDDS - pressure actuated sa balbula ng RDDS regulator sa hydrodynamic mode; I-IV- mga subscriber; 1-tangke ng pampaganda ng tubig; 2.3 - make-up pump at bottom zone make-up regulator; 4 - upstream pump; 5 - pangunahing mga pampainit ng singaw-tubig; 6- network pump; 7 - peak hot water boiler; 8 , 9 - make-up pump at make-up regulator para sa upper zone; 10 - regulator ng presyon "sa iyong sarili" RDDS; 11- check balbula

Ang RDDS regulator ay nakatakda sa pressure Nrdds (Fig. 7.2a). Ang feed regulator RD2 ay nakatakda sa parehong presyon.

Sa hydrodynamic mode, pinapanatili ng RDDS regulator ang presyon sa parehong antas. Sa simula ng network, ang isang make-up pump na may regulator ay nagpapanatili ng presyon H O1. Ang pagkakaiba sa pagitan ng mga ulong ito ay ginagamit upang mapagtagumpayan ang haydroliko na pagtutol sa return pipeline sa pagitan ng separating device at circulation pump pinagmumulan ng init, ang natitirang presyon ay ginagawa sa throttle substation sa RDDS valve. Sa fig. 8.9, at ang bahaging ito ng presyon ay ipinapakita ng halaga ng ΔН RDDS. Ang throttle substation sa hydrodynamic mode ay nagbibigay-daan sa pagpapanatili ng presyon sa return line ng upper zone na hindi mas mababa kaysa sa tinatanggap na antas ng static pressure S 2 - S 2 .

Ang mga linya ng piezometric na naaayon sa hydrodynamic na rehimen ay ipinapakita sa Fig. 7.2a. Ang pinakamataas na presyon sa return pipeline sa consumer IV ay 90-40 = 50m, na katanggap-tanggap. Ang presyon sa return line ng lower zone ay nasa loob din ng mga katanggap-tanggap na limitasyon.

Sa supply pipeline, ang maximum na presyon pagkatapos ng pinagmulan ng init ay 160 m, na hindi lalampas sa pinapayagan mula sa kondisyon ng lakas ng tubo. Ang minimum na piezometric na ulo sa pipeline ng supply ay 110 m, na nagsisiguro na ang coolant ay hindi kumulo, dahil sa temperatura ng disenyo na 150 ° C, ang minimum na pinapayagang presyon ay 40 m.

Ang piezometric graph na binuo para sa mga static at hydrodynamic na mode ay nagbibigay ng posibilidad na ikonekta ang lahat ng mga subscriber ayon sa isang nakadependeng pamamaraan.

Isa pang posibleng solusyon para sa hydrostatic mode ng sistema ng supply ng init na ipinapakita sa fig. 7.2 ay ang koneksyon ng isang bahagi ng mga subscriber ayon sa isang independiyenteng pamamaraan. Maaaring mayroong dalawang pagpipilian dito. Unang pagpipilian- itakda ang kabuuang antas ng static pressure sa 50m (linya S 1 - S 1), at ikonekta ang mga gusali na matatagpuan sa itaas na geodetic mark ayon sa isang independiyenteng pamamaraan. Sa kasong ito, ang static na presyon sa mga water-to-water heating heaters ng mga gusali sa itaas na zone sa gilid ng heating coolant ay magiging 50-40 = 10 m, at sa gilid ng heated coolant ito ay matutukoy. sa taas ng mga gusali. Ang pangalawang pagpipilian ay upang itakda ang kabuuang antas ng static na presyon sa paligid ng 75 m (linya S 2 - S 2) kasama ang mga gusali sa itaas na zone na konektado ayon sa isang umaasa na pamamaraan, at ang mga gusali ng mas mababang zone - ayon sa isang independiyenteng isa. Sa kasong ito, ang static na ulo sa mga water-to-water heaters sa gilid ng heating coolant ay magiging 75 m, ibig sabihin, mas mababa sa pinahihintulutang halaga (100 m).

Pangunahing 1, 2; 3;

idagdag. 4, 7, 8.

Ang pinakamahalagang gawain sa disenyo at pagpapatakbo ng mga sistema ng supply ng init ay ang pagbuo ng isang epektibong rehimeng haydroliko na nagsisiguro ng maaasahang operasyon ng mga network ng init.

Ang maaasahang pagganap ay nangangahulugang:

1) tinitiyak ang kinakailangang presyon sa harap ng mga subscriber ();

2) pagbubukod ng pagkulo ng coolant sa linya ng supply;

3) pag-aalis ng pag-alis ng mga sistema ng pag-init sa mga gusali, na nangangahulugang kasunod na pagsasahimpapawid sa panahon ng pag-restart;

4) pagbubukod ng mapanganib na overpressure sa mga mamimili, na nagiging sanhi ng posibilidad ng pagkalagot ng mga tubo at mga kagamitan sa pag-init.

Sa ilalim haydroliko mode nauunawaan ng mga thermal network ang kaugnayan sa pagitan ng mga presyon (mga ulo) at mga rate ng daloy ng coolant sa iba't ibang mga punto sa network sa isang partikular na oras.

Ang haydroliko na rehimen ng heating network ay pinag-aralan sa pamamagitan ng gusali graph ng presyon (piezometric graph).

Ang iskedyul ay binuo pagkatapos ng haydroliko na pagkalkula ng mga pipeline. Pinapayagan ka nitong biswal na mag-navigate sa hydraulic mode ng pagpapatakbo ng mga network ng pag-init na may iba't ibang mga mode ng operasyon, na isinasaalang-alang ang impluwensya ng lupain, taas ng mga gusali, at pagkawala ng presyon sa mga network ng pag-init. Ayon sa iskedyul na ito, madaling matukoy ng isa ang presyon at magagamit na ulo sa anumang punto sa network at sistema ng subscriber, piliin ang naaangkop na kagamitan sa pumping para sa mga pumping station at ang awtomatikong control scheme para sa hydraulic mode ng pagpapatakbo ng ITP.

Isaalang-alang ang isang piezometric graph para sa isang network ng init na matatagpuan sa isang lupain na may kalmadong kaluwagan (Larawan 7.1). Ang eroplano na may markang zero ay nakahanay sa marka ng lokasyon ng planta ng paggamot sa init. Pangunahing linya ng profile 1 -2-3 -III nakahanay sa patayong eroplano kung saan iginuhit ang piezometric graph. Sa punto 2 sangay na konektado sa pangunahing 2 -ako. Ang sangay na ito ay may sariling profile sa isang eroplanong patayo sa pangunahing linya. Upang makapagpakita ng profile ng sangay 2 -ako sa piezometric graph, paikutin ito ng 90° counterclockwise sa paligid ng punto 2 at tugma sa profile plane ng pangunahing linya. Matapos maihanay ang mga eroplano, kukunin ng profile ng sangay ang posisyon na ipinapakita ng linya sa graph 2 - . Katulad nito, bumubuo kami ng isang profile para sa isang sangay 3 - .

Isaalang-alang ang pagpapatakbo ng isang dalawang-pipe na sistema ng supply ng init, ang schematic diagram na kung saan ay ipinapakita sa fig. 7.1, V. Mula sa planta ng paggamot ng init T, ang mataas na temperatura ng tubig c ay pumapasok sa supply heat pipeline sa punto P1 na may buong ulo sa supply manifold ng pinagmumulan ng supply ng init (narito ang paunang kabuuang ulo pagkatapos ng mga bomba ng network (point K); - pagkawala ng presyon ng tubig sa network sa planta ng paggamot sa init). Dahil ang geodetic mark ng pag-install ng mga network pump, ang kabuuang presyon sa simula ng network ay katumbas ng piezometric pressure at tumutugma sa labis na presyon sa mga kolektor ng pinagmumulan ng supply ng init. Mainit na tubig kasama ang linya ng supply 1-2-3-III at mga sanga 2-Ako At 3-II pumapasok sa mga lokal na sistema ng mga mamimili ng init ako, II, III. Ang kabuuang presyon sa linya ng supply at mga sanga ay ipinapakita sa mga head graph P1-PIII,P2-PI,P3-PII. Ang pinalamig na tubig ay ipinadala sa pinagmumulan ng init sa pamamagitan ng mga return pipeline. Ang mga graph ng kabuuang presyon sa mga return heat pipe ay ipinapakita sa pamamagitan ng mga linya OIII-O1, OII- O3, OI-O1.

Ang pagkakaiba sa presyon sa mga linya ng supply at pagbabalik para sa anumang punto sa network ay tinatawag magagamit na presyon. Dahil ang mga supply at return pipeline sa anumang punto ay may parehong geodetic elevation, ang available na head ay katumbas ng pagkakaiba sa pagitan ng total o piezometric heads:

Para sa mga subscriber, ang mga available na pressure ay pantay-pantay: ;

; . Ang kabuuang presyon sa dulo ng linya ng pagbabalik sa harap ng network pump sa return manifold ng pinagmumulan ng supply ng init ay . Samakatuwid, magagamit

presyon sa mga kolektor ng planta ng paggamot sa init

Network pump pinatataas ang presyon ng tubig na nagmumula sa linya ng pagbabalik at idinidirekta ito sa planta ng paggamot ng init, kung saan ito ay pinainit hanggang . Ang bomba ay nagkakaroon ng presyon.

kanin. 7.1. Piezometric graph (A), single line piping diagram (b) at isang diagram ng isang two-pipe heating network (V)

ako-III- mga subscriber; 1, 2, 3 - mga node; P- linya ng suplay; O - linya ng pagbabalik; H- presyon; T- planta ng paggamot sa init; SI- network pump; RD- regulator ng presyon; D- punto ng pagpili ng salpok para sa RD; Mon- make-up pump; B - pampaganda ng tangke ng tubig; DK - balbula ng paagusan.

Ang pagkawala ng presyon sa mga linya ng supply at pagbabalik ay katumbas ng pagkakaiba sa kabuuang presyon sa simula at dulo ng pipeline. Para sa linya ng supply sila ay pantay , at para sa kabaligtaran .

Ang inilarawan na hydrodynamic na rehimen ay sinusunod sa panahon ng pagpapatakbo ng network pump. Posisyon ng piezometric return line sa punto O1 pinananatiling pare-pareho bilang resulta ng trabaho make-up pump PN At regulator ng presyon RD. Ang presyon na binuo ng make-up pump sa hydrodynamic mode, throttled sa pamamagitan ng balbula RD sa paraang sa punto ng pagpili ng pressure pulse D mula sa bypass line ng network pump, ang isang ulo ay pinananatili na katumbas ng kabuuang ulo na binuo ng make-up pump.

Sa fig. Ang 7.2 ay nagpapakita ng isang graph ng mga pressure sa make-up line at sa bypass line, pati na rin ang isang schematic diagram ng make-up device.

kanin. 7.2. Tsart ng presyon sa linya ng make-up 1 -2 at sa bypass line ng network pump 2 -3(a) at power supply diagram (b):

H- piezometric ulo; - pagkawala ng presyon sa mga throttle body ng pressure regulator RD at sa mga balbula A at B; SN, MON- network at make-up pump; DC- balbula ng alisan ng tubig; B- tangke ng pampaganda ng tubig

Sa harap ng make-up pump, ang kabuuang presyon ay kinukuha nang may kondisyon na katumbas ng zero. make-up pump Mon nagkakaroon ng pressure. Ang presyur na ito ay nasa pipeline patungo sa pressure regulator RD. Pagkawala ng presyon dahil sa alitan sa mga seksyon 1 -2 At 2 -3 napabayaan dahil sa kanilang kaliitan. Sa bypass line, gumagalaw ang coolant mula sa punto 3 sa punto 2. Sa mga balbula ng gate A At SA lahat ng pressure na binuo ng network pump ay ginagamit. Ang antas ng pagsasara ng mga balbula na ito ay kinokontrol sa paraang nasa balbula A ang presyon ay ginawa at ang kabuuang presyon pagkatapos nito ay katumbas ng .

sa balbula SA gumagana ang presyon , at (Dito - presyon pagkatapos RD). Ang pressure regulator ay nagpapanatili ng pare-parehong presyon sa punto D sa pagitan ng mga balbula A At SA. Sa parehong oras, sa punto 2 ang presyon ay mananatili, at sa balbula RD mabubuo ang presyon.

Sa isang pagtaas sa pagtagas ng coolant mula sa network, ang presyon sa punto D nagsisimulang bumaba, balbula RD bubukas ng kaunti, ang supply ng heating network ay tumataas at ang presyon ay naibalik. Kapag ang pagtagas ay nabawasan, ang presyon sa punto D nagsisimulang tumaas at ang balbula RD tinakpan. Kung ang balbula ay sarado RD ang presyon ay patuloy na tataas, halimbawa, bilang isang resulta ng isang pagtaas sa dami ng tubig na may pagtaas sa temperatura nito, ang balbula ng paagusan ay i-on DK, pagpapanatili ng isang palaging presyon "sa sarili" sa punto D, at itapon ang labis na tubig sa kanal. Ito ay kung paano gumagana ang make-up device sa hydrodynamic mode. Kapag huminto ang mga pump ng network, hihinto ang sirkulasyon ng coolant sa network at bumababa ang presyon sa buong system hanggang . regulator ng presyon RD bubukas at ang feed pump Mon nagpapanatili ng pare-parehong presyon sa buong sistema.

Kaya, sa pangalawang katangian ng haydroliko na rehimen - static- sa lahat ng mga punto ng sistema ng supply ng init, ang isang buong presyon ay itinatag, na binuo ng make-up pump. Sa punto D parehong sa hydrodynamic at static na mga mode, ang isang pare-pareho ang presyon ay pinananatili.Ang ganitong punto ay tinatawag na neutral.

Dahil sa mataas na hydrostatic pressure na nilikha ng column ng tubig at sa mataas na temperatura ng dinadalang tubig, may mga mahigpit na kinakailangan para sa pinahihintulutang hanay ng presyon sa parehong supply at return pipelines. Ang mga kinakailangang ito ay nagpapataw ng mga paghihigpit sa posibleng pag-aayos ng mga linya ng piezometric sa parehong mga static at hydrodynamic na mode.

Upang ibukod ang impluwensya ng mga lokal na sistema sa rehimen ng presyon sa network, ipagpalagay namin na ang mga ito ay konektado ayon sa isang independiyenteng pamamaraan, kung saan ang mga haydroliko na rehimen ng network ng pag-init at mga lokal na sistema ay nagsasarili. Sa ilalim ng gayong mga kundisyon, ang mga sumusunod na kinakailangan ay ipinapataw sa rehimen ng presyon sa network.

Sa panahon ng pagpapatakbo ng network ng pag-init at kapag bumubuo ng isang graph ng piezometric pressures, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan (kapwa sa dynamic at static na mga mode), na nakalista sa pagkakasunud-sunod ng kanilang pag-verify kapag nag-plot ng graph.

1. Ang piezometric head sa network return ay dapat na mas mataas kaysa sa static na antas ng mga konektadong system (building heights N zd) ng hindi bababa sa 5 m(reserba), kung hindi man ay ibalik ang presyon H arr ay magiging mas mababa kaysa sa static na presyon ng gusali N zd at ang antas ng tubig sa mga gusali ay itatakda sa taas ng presyon ng reverse piezometer, at ang isang vacuum ay lilitaw sa itaas nito (ang sistema ay malantad), na magiging sanhi ng pagtagas ng hangin sa system. Sa graph, ang kundisyong ito ay ipahahayag ng katotohanan na ang linya ng inverse piezometer ay dapat pumasa sa 5 m sa itaas ng gusali:

N arr N zd + 5 m; N st N zd + 5 m.

2. Sa anumang punto sa linya ng pagbabalik, ang piezometric pressure ay dapat na hindi bababa sa 5 m upang walang vacuum at air leakage sa network (5 m- reserba). Sa graph, ang kundisyong ito ay ipinahayag sa pamamagitan ng katotohanan na ang piezometric return line at ang static na linya ng ulo sa anumang punto sa network ay dapat pumunta ng hindi bababa sa 5 m sa ibabaw ng lupa:

N arr N s + 5 m; N st N s + 5 m.

3. Ang suction head ng network pumps (feed pressure Pero) ay dapat na hindi bababa sa 5 m upang matiyak na ang mga bomba ay puno ng tubig at walang cavitation:

Pero 5 m.

4. Ang presyon ng tubig sa sistema ng pag-init ay dapat na mas mababa kaysa sa pinakamataas na pinahihintulutang makatiis ng mga heater (6 kgf / cm 2). Sa graph, ang kundisyong ito ay ipinahayag sa pamamagitan ng katotohanan na sa mga input sa mga gusali, ang mga piezometric pressure sa linya ng pagbabalik at ang static na antas ng network ay hindi dapat mas mataas kaysa N idagdag \u003d 55 m(na may margin na 5 m):

N arr - N s 55 m; N st - N s 55 m.

5. Sa supply pipeline sa elevator, kung saan mas mataas ang temperatura ng tubig , ang presyon ay dapat mapanatili nang hindi bababa sa kumukulong presyon ng tubig sa temperatura ng coolant - kinuha na may margin; (hindi ito kailangan para sa static na antas):

Hs=20 m sa at Hs=40 m sa .

Sa graph, ang kundisyong ito ay ipapahayag sa pamamagitan ng katotohanan na ang linya ng presyon sa supply pipeline ay dapat, ayon sa pagkakabanggit, sa pamamagitan ng halaga Hs sa itaas ng pinakamataas na punto ng sobrang init na tubig sa sistema ng pag-init (para sa mga gusali ng tirahan, ito ay magiging antas ng lupa, at para sa mga gusaling pang-industriya, ang pinakamataas na punto ng sobrang init na tubig sa mga workshop):

H sa ilalim ng H s + 5 m.

6. Ang static na antas ng mga lokal na sistema (ang antas ng tuktok ng mga gusali) ay hindi dapat lumikha ng presyon sa mga sistema ng iba pang mga gusali nang higit sa maximum na pinapayagan para sa kanila, kung hindi, kapag huminto ang mga bomba ng network, ang mga aparato ng mga sistemang ito ay magiging nadurog dahil sa presyon ng tubig ng mga matataas na gusali. Sa graph, ang kundisyong ito ay ipahahayag ng katotohanan na ang mga antas ng matataas na gusali ay hindi dapat lumampas sa higit sa 55 m antas ng lupa ng iba pang mga gusali.

7. Ang presyon sa anumang punto sa system ay hindi dapat lumampas sa pinakamataas na pinahihintulutang lakas ng kagamitan, mga bahagi at mga kabit. Karaniwang kunin ang maximum labis na presyon R karagdagang=16…22 kgf / cm 2. Nangangahulugan ito na ang piezometric head sa anumang punto ng supply pipeline (mula sa ground level) ay dapat na hindi bababa sa N karagdagang - 5 m(may margin5 m):

N sa ilalim - N s N karagdagang - 5 m.

8. Ang magagamit na presyon (ang pagkakaiba sa pagitan ng mga piezometric pressure sa supply at return pipeline) sa mga pasukan sa mga gusali ay dapat na hindi bababa sa pagkawala ng presyon sa sistema ng subscriber:

N r \u003d N sa ilalim - N arr N zd.

Kaya, ang piezometric graph ay ginagawang posible upang matiyak ang isang epektibong haydroliko na rehimen ng heating network at upang pumili ng pumping equipment.

Kontrolin ang mga tanong

1. Sabihin ang mga pangunahing gawain ng pagpili ng rehimen ng presyon ng mga network ng pagpainit ng tubig mula sa kondisyon ng pagiging maaasahan ng sistema ng supply ng init.

2. Ano ang hydrodynamic at static na mga mode ng pagpapatakbo ng heating network? Bigyang-katwiran ang mga kondisyon para sa pagtukoy ng posisyon ng static na antas.

3. Magpakita ng isang pamamaraan para sa pagbuo ng piezometric graph.

4. Sabihin ang mga kinakailangan para sa pagtukoy ng posisyon sa piezometric graph ng mga linya ng presyon sa mga linya ng supply at return ng heating network.

5. Sa batayan ng kung anong mga kondisyon ang mga antas ng pinahihintulutang maximum at minimum na piezometric pressures para sa mga linya ng supply at return ng sistema ng supply ng init ay naka-plot sa piezometric graph?

6. Ano ang "neutral" na punto" sa piezometric graph at anong aparato ang ginagamit upang ayusin ang posisyon nito sa CHP o boiler house?

7. Paano tinutukoy ang operating pressure ng network at make-up pumps?

Ang gawain ng pagkalkula ng haydroliko ay kinabibilangan ng:

Pagtukoy sa diameter ng mga pipeline;

Pagpapasiya ng pagbaba ng presyon (presyon);

Pagpapasiya ng mga presyon (mga ulo) sa iba't ibang mga punto sa network;

Koordinasyon ng lahat ng network point sa mga static at dynamic na mode upang matiyak ang mga katanggap-tanggap na pressure at kinakailangang pressure sa network at mga subscriber system.

Ayon sa mga resulta ng pagkalkula ng haydroliko, maaaring malutas ang mga sumusunod na gawain.

Pagpapasiya ng mga gastos sa kapital, pagkonsumo ng metal (pipe) at ang pangunahing saklaw ng trabaho para sa pagtula ng isang heating network.

Pagpapasiya ng mga katangian ng sirkulasyon at make-up pump.

Ang pagpapasiya ng mga kondisyon ng operating ng network ng pag-init at ang pagpili ng mga scheme para sa pagkonekta ng mga subscriber.

Ang pagpili ng automation para sa heating network at mga subscriber.

Pag-unlad ng mga operating mode.

Mga scheme at pagsasaayos ng mga thermal network.

Ang scheme ng network ng init ay tinutukoy ng paglalagay ng mga pinagmumulan ng init na may kaugnayan sa lugar ng pagkonsumo, ang likas na katangian ng pagkarga ng init at ang uri ng carrier ng init.

Ang tiyak na haba ng mga network ng singaw sa bawat yunit ng kinakalkula na pagkarga ng init ay maliit, dahil ang mga mamimili ng singaw - bilang panuntunan, mga pang-industriya na mamimili - ay matatagpuan sa isang maikling distansya mula sa pinagmulan ng init.

Ang isang mas mahirap na gawain ay ang pagpili ng scheme ng mga network ng pagpainit ng tubig dahil sa malaking haba, isang malaking bilang ng mga subscriber. Ang mga sasakyang pang-tubig ay hindi gaanong matibay kaysa sa mga steam dahil sa mas malaking kaagnasan, mas sensitibo sa mga aksidente dahil sa mataas na density ng tubig.

Larawan.6.1. Single-line na network ng komunikasyon ng isang dalawang-pipe na network ng init

Ang mga network ng tubig ay nahahati sa pangunahing at mga network ng pamamahagi. Sa pamamagitan ng mga pangunahing network, ang coolant ay ibinibigay mula sa mga pinagmumulan ng init hanggang sa mga lugar ng pagkonsumo. Sa pamamagitan ng mga network ng pamamahagi, ang tubig ay ibinibigay sa GTP at MTP at sa mga subscriber. Ang mga subscriber ay bihirang kumonekta nang direkta sa mga backbone network. Ang mga sectioning chamber na may mga balbula ay naka-install sa mga punto ng koneksyon sa network ng pamamahagi sa mga pangunahing. Ang mga sectional valve sa mga pangunahing network ay karaniwang naka-install pagkatapos ng 2-3 km. Salamat sa pag-install ng mga sectional valve, ang pagkawala ng tubig sa panahon ng mga aksidente sa sasakyan ay nabawasan. Ang pamamahagi at pangunahing TS na may diameter na mas mababa sa 700 mm ay karaniwang ginagawang dead-end. Sa kaso ng mga aksidente, para sa karamihan ng teritoryo ng bansa, ang pahinga sa supply ng init ng mga gusali hanggang 24 na oras ay pinapayagan. Kung ang pahinga sa supply ng init ay hindi katanggap-tanggap, kinakailangan na magbigay para sa pagdoble o loopback ng TS.

Fig.6.2. Ring heating network mula sa tatlong CHPPs Fig.6.3. Radial heating network

Kapag nagbibigay ng init sa malalaking lungsod mula sa ilang CHP, ipinapayong magbigay ng magkaparehong pagharang ng CHP sa pamamagitan ng pagkonekta sa kanilang mga mains sa mga blocking na koneksyon. Sa kasong ito, ang isang network ng pag-init ng singsing na may ilang mga mapagkukunan ng kuryente ay nakuha. Ang ganitong pamamaraan ay may mas mataas na pagiging maaasahan, ay nagbibigay ng paglilipat ng pagreserba ng mga daloy ng tubig sa kaso ng isang aksidente sa anumang seksyon ng network. Sa mga diameter ng mga linya na umaabot mula sa pinagmumulan ng init na 700 mm o mas mababa, ang isang radial scheme ng network ng init ay karaniwang ginagamit na may unti-unting pagbaba sa diameter ng pipe habang lumalayo ito sa pinagmulan at bumababa ang konektadong pagkarga. Ang nasabing network ay ang pinakamurang, ngunit sa kaganapan ng isang aksidente, ang supply ng init sa mga subscriber ay tumigil.

Pangunahing kinakalkula dependencies

Ang one-dimensional steady motion ng isang fluid sa isang pipe ay inilalarawan ng Bernoulli equation. , Saan Z 1 , Z 2 - geometric na taas ng pipe axis sa mga seksyon 1 at 2; w 1 at w 2 - mga bilis ng paggalaw ng likido sa mga seksyon 1 at 2; p 1 at p 2 - presyon ng likido sa axis ng tubo sa mga seksyon 1 at 2; D p- pagbaba ng presyon sa segment 1-2; g- acceleration ng gravity. Ang equation ni Bernoulli ay maaaring isulat para sa mga ulo sa pamamagitan ng paghahati sa parehong bahagi sa pamamagitan ng g.

Larawan.6.1. Scheme ng paggalaw ng likido sa isang tubo

Ang bilis ng likido sa mga pipeline ay mababa, kaya ang kinetic energy ng daloy ay maaaring mapabayaan. Pagpapahayag H=p/r g ay tinatawag na piezometric head, at ang kabuuan ng taas Z at ang piezometric head ay tinatawag na kabuuang ulo.

H 0 = Z + p/rg = Z + H. (6.1)

Ang pressure drop sa pipe ay ang kabuuan ng linear pressure loss at pressure loss dahil sa mga lokal na hydraulic resistance.

D p=D p l+d p m. (6.2)

Sa mga pipeline D p l = R l L, Saan R l ay ang tiyak na pagbaba ng presyon, ibig sabihin. pagbaba ng presyon sa bawat yunit ng haba ng tubo, na tinutukoy ng formula d "Arcy.

. (6.3)

Coefficient haydroliko na pagtutol l ay nakasalalay sa rehimen ng daloy ng likido at ang ganap na katumbas na pagkamagaspang ng mga dingding ng tubo Upang eh. Maaari mong kunin ang mga sumusunod na halaga sa mga kalkulasyon Upang eh- sa mga linya ng singaw Upang eh=0.2 mm; sa mga network ng tubig Upang eh=0.5 mm; sa mga condensate pipeline at mainit na tubig system Upang eh=1 mm.

Para sa daloy ng laminar fluid sa isang tubo ( Re < 2300)

. (6.4)

Sa rehiyon ng paglipat 2300< Re < 4000

. (6.5)

Sa

. (6.6)

Karaniwan sa mga network ng pag-init Re > Re atbp, kaya ang (6.3) ay maaaring bawasan sa anyo

, Saan

. (6.7)

Ang mga pagkawala ng presyon sa mga lokal na resistensya ay tinutukoy ng formula

. (6.8)

Mga halaga ng koepisyent ng lokal na hydraulic resistance x ay ibinigay sa mga sangguniang aklat. Sa haydroliko na mga kalkulasyon, ang mga pagkawala ng presyon dahil sa mga lokal na pagtutol sa pamamagitan ng katumbas na haba ay maaaring isaalang-alang.

.

Tapos saan a= l eq / l ay ang proporsyon ng mga pagkawala ng lokal na presyon.

Pamamaraan ng pagkalkula ng haydroliko

Karaniwan, sa isang haydroliko na pagkalkula, ang daloy ng rate ng coolant at ang kabuuang pagbaba ng presyon sa seksyon ay nakatakda. Ito ay kinakailangan upang mahanap ang diameter ng pipeline. Ang pagkalkula ay binubuo ng dalawang yugto - paunang at pagpapatunay.

Advance paynemt.

Tinukoy ng proporsyon ng mga lokal na pagbaba ng presyon a=0.3...0.6.

Tantyahin ang tiyak na pagkawala ng presyon

. Kung ang pagbaba ng presyon sa seksyon ay hindi kilala, kung gayon ang mga ito ay ibinibigay ng halaga R l < 20...30 Па/м.

Kalkulahin ang diameter ng pipeline mula sa mga kondisyon ng pagpapatakbo sa magulong mode Para sa mga network ng pagpainit ng tubig, ang density ay ipinapalagay na 975 kg / m 3.

Mula sa (6.7) makikita natin

, (6.9)

saan r- ang average na density ng tubig sa lugar na ito. Ayon sa nahanap na halaga ng diameter, ang isang tubo na may pinakamalapit na panloob na diameter ay pinili ayon sa GOST. Kapag pumipili ng pipe, ipahiwatig ang alinman d sa At d, o d n At d.

2. Pagkalkula ng pagpapatunay.

Para sa mga seksyon ng pagtatapos, dapat suriin ang mode ng pagmamaneho. Kung lumalabas na ang mode ng paggalaw ay lumilipas, kung gayon, kung maaari, kinakailangan upang bawasan ang diameter ng tubo. Kung hindi ito posible, pagkatapos ay kinakailangan upang isagawa ang pagkalkula ayon sa mga formula ng transient mode.

1. Tinukoy ang mga halaga R l ;

2. Tinukoy ang mga uri ng mga lokal na resistensya at ang kanilang katumbas na haba. Ang mga balbula ng gate ay naka-install sa labasan at pasukan ng kolektor, sa mga punto ng koneksyon ng mga network ng pamamahagi sa mga pangunahing, mga sanga sa mamimili at sa mga mamimili. Kung ang haba ng sangay ay mas mababa sa 25 m, pagkatapos ay pinapayagan na i-install ang balbula lamang sa mamimili. Ang mga sectional valve ay naka-install pagkatapos ng 1 - 3 km. Bilang karagdagan sa mga balbula ng gate, posible rin ang iba pang mga lokal na pagtutol - mga pagliko, mga pagbabago sa seksyon, mga tee, pagsasama at pagsasanga ng daloy, atbp.

Upang matukoy ang bilang ng mga compensator ng temperatura, ang mga haba ng mga seksyon ay hinati sa pinapayagang distansya sa pagitan ng mga nakapirming suporta. Ang resulta ay bilugan sa pinakamalapit na buong numero. Kung may mga liko sa seksyon, maaari silang magamit para sa self-compensation ng mga pagpahaba ng temperatura. Sa kasong ito, ang bilang ng mga compensator ay nabawasan ng bilang ng mga pagliko.

Natutukoy ang pagkawala ng presyon sa lugar. Para sa mga saradong sistema Dp uch =2 R l (l+ l eh ).

Para sa mga bukas na sistema, ang paunang pagkalkula ay isinasagawa ayon sa katumbas na rate ng daloy

Sa pagkalkula ng pag-verify, ang mga tiyak na pagkawala ng linear na presyon ay kinakalkula nang hiwalay para sa mga supply at return pipeline para sa aktwal na mga rate ng daloy.

,

.

Sa dulo ng haydroliko pagkalkula, isang piezometric graph ay binuo.

Piezometric graph ng network ng init

Sa piezometric graph, ang kaluwagan ng lupain, ang taas ng mga nakakabit na gusali, at ang presyon sa network ay naka-plot sa isang sukat. Gamit ang graph na ito, madaling matukoy ang pressure at available na pressure sa anumang punto sa network at subscriber system.

Ang antas 1 - 1 ay kinukuha bilang pahalang na reference plane para sa mga pressure. Linya P1 - P4 - ang graph ng mga presyon ng linya ng supply. Linya O1 - O4 - graph ng presyon ng linya ng pagbabalik. H o1 - buong presyon sa return collector ng source; Hsn - presyon ng network pump; Ang Нst ay ang kabuuang ulo ng make-up pump, o ang kabuuang static na ulo sa heating network; Hk - kabuuang presyon sa t.K sa discharge pipe ng network pump; DHt - pagkawala ng presyon sa planta ng paghahanda ng init; Np1 - buong presyon sa supply manifold, Np1 \u003d Hk - DHt. Ang magagamit na presyon ng tubig sa network sa kolektor ng CHPP ay H1=Np1-No1. Ang presyon sa anumang punto sa network i ay tinutukoy bilang Нпi, Hoi - kabuuang presyon sa forward at reverse pipelines. Kung ang geodetic na taas sa puntong i ay Zi, kung gayon ang piezometric head sa puntong ito ay Нпi - Zi, Hoi - Zi sa forward at return pipelines, ayon sa pagkakabanggit. Ang available na pressure sa point i ay ang pagkakaiba sa pagitan ng mga piezometric pressure sa forward at return pipelines - Нпi - Hoi. Ang magagamit na presyon sa TS sa punto ng koneksyon ng subscriber D ay H4 = Hp4 - No4.

Fig.6.2. Scheme (a) at piezometric graph (b) ng isang two-pipe heating network

Mayroong pagkawala ng presyon sa linya ng supply sa seksyon 1 - 4

. Mayroong pagkawala ng presyon sa linya ng pagbabalik sa seksyon 1 - 4

. Sa panahon ng operasyon ng network pump, ang pressure Hst ng feed pump ay kinokontrol ng pressure regulator hanggang No1. Kapag huminto ang network pump, isang static na head Hst ang itatatag sa network, na binuo ng make-up pump. Sa haydroliko na pagkalkula ng steam pipeline, ang profile ng steam pipeline ay maaaring balewalain dahil sa mababang steam density. Ang pagkawala ng presyon sa mga subscriber, halimbawa

depende sa scheme ng koneksyon ng subscriber. Sa paghahalo ng elevator D H e = 10 ... 15 m, na walang elevator na input - D nb e = 2 ... 5 m, sa pagkakaroon ng mga heaters sa ibabaw D H n=5…10 m, na may pump mixing D H ns= 2…4 m.

Mga kinakailangan para sa rehimen ng presyon sa network ng pag-init:

sa anumang punto sa system, ang presyon ay hindi dapat lumampas sa maximum na pinahihintulutang halaga. Ang mga pipeline ng sistema ng supply ng init ay idinisenyo para sa 16 atm, mga pipeline ng mga lokal na sistema - para sa presyon ng 6-7 atm;

upang maiwasan ang pagtagas ng hangin sa anumang punto sa system, ang presyon ay dapat na hindi bababa sa 1.5 atm. Bilang karagdagan, ang kundisyong ito ay kinakailangan upang maiwasan ang pump cavitation;

sa anumang punto sa system, ang presyon ay hindi dapat mas mababa kaysa sa saturation pressure sa isang naibigay na temperatura upang maiwasan ang pagkulo ng tubig;

6.5. Mga tampok ng haydroliko na pagkalkula ng mga pipeline ng singaw.

Ang diameter ng linya ng singaw ay kinakalkula batay sa alinman sa pinahihintulutang pagkawala ng presyon o sa pinapayagang bilis ng singaw. Ang densidad ng singaw sa kinakalkula na seksyon ay paunang itinakda.

Pagkalkula ng mga tinatanggap na pagkawala ng presyon.

Magpahalaga

, a= 0.3...0.6. Ayon sa (6.9), ang diameter ng tubo ay kinakalkula.

Itinakda ng bilis ng singaw sa tubo. Mula sa equation para sa daloy ng singaw - G= wrF hanapin ang diameter ng tubo.

Ayon sa GOST, napili ang isang tubo na may pinakamalapit na panloob na diameter. Tinukoy ang mga partikular na pagkalugi sa linear at mga uri ng mga lokal na resistensya, kinakalkula ang mga katumbas na haba. Ang presyon sa dulo ng pipeline ay tinutukoy. Ang mga pagkawala ng init ay kinakalkula sa lugar ng disenyo ayon sa normalized na pagkawala ng init.

Qpawis= q l l, Saan q l- pagkawala ng init bawat haba ng yunit para sa isang naibigay na pagkakaiba sa mga temperatura ng singaw at kapaligiran isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa mga suporta, balbula, atbp. Kung q l tinutukoy nang hindi isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa mga suporta, balbula, atbp., pagkatapos

Qpawis= q l (tikasal – to)(1+ b), saan tikasal- average na temperatura ng singaw sa lugar, to- ambient temperature, depende sa paraan ng pagtula. Para sa pagtula ng lupa to = tno, para sa underground channelless laying to = tgr(temperatura ng lupa sa lalim ng pagtula), kapag naglalagay sa through at semi-through na mga channel to= 40 ... 50 0 С. Kapag naglalagay sa hindi madaanan na mga channel to= 5 0 C. Batay sa nahanap na pagkawala ng init, ang pagbabago sa enthalpy ng singaw sa seksyon at ang halaga ng enthalpy ng singaw sa dulo ng seksyon ay tinutukoy.

Diuch= Qpawis/ D, iUpang= in - Diuch .

Batay sa mga nahanap na halaga ng steam pressure at enthalpy sa simula at dulo ng seksyon, ang isang bagong halaga ng average na density ng singaw ay tinutukoy rikasal = (rn + rUpang)/2 . Kung ang bagong halaga ng density ay naiiba mula sa naunang tinukoy ng higit sa 3%, pagkatapos ay ang pagkalkula ng pag-verify ay paulit-ulit na may paglilinaw sa parehong oras at Rl.

Mga tampok ng pagkalkula ng mga condensate pipeline

Kapag kinakalkula ang condensate pipeline, kinakailangang isaalang-alang ang posibleng vaporization kapag ang presyon ay bumaba sa ibaba ng saturation pressure (pangalawang singaw), steam condensation dahil sa pagkawala ng init at pagpasa ng singaw pagkatapos ng steam traps. Ang dami ng dumadaang singaw ay tinutukoy ng mga katangian ng bitag ng singaw. Ang dami ng condensed steam ay tinutukoy ng pagkawala ng init at init ng singaw. Ang halaga ng pangalawang singaw ay tinutukoy ng average na mga parameter sa lugar ng disenyo.

Kung ang condensate ay malapit sa saturation, pagkatapos ay ang pagkalkula ay dapat na isagawa bilang para sa isang steam pipeline. Kapag nagdadala ng supercooled condensate, ang pagkalkula ay isinasagawa sa parehong paraan tulad ng para sa mga network ng tubig.

Network pressure mode at pagpili ng subscriber input scheme.

Ang static na presyon ay ang presyon na itinatakda pagkatapos patayin ang mga circulation pump. Ang antas ng static na presyon (pressure) ay dapat ipahiwatig sa piezometric graph. Ang halaga ng presyon (presyon) na ito ay itinakda batay sa limitasyon ng presyon para sa mga kagamitan sa pag-init at hindi dapat lumampas sa 6 atm (60 m). Sa isang kalmadong lupain, ang antas ng static na presyon ay maaaring pareho para sa lahat ng mga mamimili. Sa malalaking pagbabago sa terrain, maaaring mayroong dalawa, ngunit hindi hihigit sa tatlong static na antas.

Fig.6.3. Graph ng static pressures ng heating system

Ang Figure 6.3 ay nagpapakita ng isang graph ng static pressure at isang diagram ng sistema ng supply ng init. Ang taas ng mga gusali A, B at C ay pareho at katumbas ng 35 m. Kung gumuhit ka ng linya ng static na presyon 5 metro sa itaas ng gusali C, ang mga gusali B at A ay nasa pressure zone na 60 at 80 m. Ang ang mga sumusunod na solusyon ay posible.

Ang mga pag-install ng pagpainit ng mga gusali A ay konektado ayon sa isang independiyenteng pamamaraan, at sa mga gusali B at C - ayon sa isang umaasa. Sa kasong ito, ang isang karaniwang static zone ay itinatag para sa lahat ng mga gusali. Ang mga water-water heater ay nasa ilalim ng presyon ng 80 m, na katanggap-tanggap sa mga tuntunin ng lakas. Linya ng static na presyon - S - S.

Ang mga pag-install ng pagpainit ng gusali C ay konektado ayon sa isang independiyenteng pamamaraan. Sa kasong ito, ang kabuuang static na ulo ay maaaring mapili ayon sa mga kondisyon ng lakas ng mga pag-install ng mga gusali A at B - 60 m. Ang antas na ito ay ipinahiwatig ng linya M - M.

Ang mga pag-install ng heating ng lahat ng mga gusali ay konektado ayon sa isang umaasa na pamamaraan, ngunit ang heat supply zone ay nahahati sa dalawang bahagi - isa sa antas ng M-M para sa mga gusali A at B, ang isa pa sa antas ng S-S para sa gusali C. Upang gawin ito, isang check valve 7 ay naka-install sa pagitan ng mga gusali B at C sa isang straight line line at make-up pump ng upper zone 8 at pressure regulator 10 sa return line. Ang tinukoy na static head sa zone C ay pinananatili ng boost pump ng upper zone 8 at ng boost regulator 9. Ang preset na static head sa lower zone ay pinapanatili ng pump 2 at regulator 6.

Sa hydrodynamic mode ng network, ang mga kinakailangan sa itaas ay dapat ding sundin sa anumang punto sa network sa anumang temperatura ng tubig.

Fig.6.4. Pag-plot ng isang graph ng hydrodynamic pressures ng isang heat supply system

Konstruksyon ng mga linya ng maximum at minimum na piezometric head.

Ang mga linya ng pinahihintulutang panggigipit ay sumusunod sa lupain, dahil ipinapalagay na ang mga pipeline ay inilalagay alinsunod sa kaluwagan. Pagbasa - mula sa axis ng pipe. Kung ang kagamitan ay may makabuluhang sukat sa taas, kung gayon ang pinakamababang presyon ay binibilang mula sa itaas na punto, at ang maximum - mula sa mas mababang isa.

1.1. Ang linya ng Pmax ay ang linya ng pinakamataas na pinapahintulutang presyon sa linya ng supply.

Para sa mga peak hot water boiler, ang maximum na pinahihintulutang ulo ay sinusukat mula sa mas mababang punto ng boiler (pinapalagay na ito ay nasa antas ng lupa), at ang pinakamababang pinapayagang ulo ay sinusukat mula sa itaas na kolektor ng boiler. Pinahihintulutang presyon para sa mga bakal na boiler 2.5 MPa. Isinasaalang-alang ang mga pagkalugi, ang Hmax=220 m ay ipinapalagay sa labasan ng boiler.Ang pinakamataas na pinapahintulutang presyon sa linya ng supply ay nililimitahan ng lakas ng pipeline (рmax=1.6 MPa). Samakatuwid, sa pasukan sa linya ng supply, Hmax = 160 m.

Ang linya ng Omax ay ang linya ng pinakamataas na pinapahintulutang presyon sa linya ng pagbabalik.

Ayon sa kondisyon ng lakas ng mga water-to-water heaters, ang maximum na presyon ay hindi dapat lumampas sa 1.2 MPa. Samakatuwid, ang maximum na halaga ng ulo ay 140 m. Ang halaga ng ulo para sa mga pag-install ng heating ay hindi maaaring lumampas sa 60 m.

Ang pinakamababang pinapayagang piezometric head ay tinutukoy ng temperatura ng kumukulo, na 30 0 C na mas mataas kaysa sa kinakalkula na temperatura sa labasan ng boiler.

Pmin line - ang linya ng pinakamababang pinapayagang ulo sa isang tuwid na linya

Ang pinakamababang pinapahintulutang presyon sa labasan ng boiler ay tinutukoy mula sa kondisyon ng hindi kumukulo sa itaas na punto - para sa temperatura na 180 0 C. Ito ay nakatakda sa 107 m Mula sa kondisyon ng hindi kumukulo na tubig sa isang temperatura ng 150 0 C, ang minimum na ulo ay dapat na 40 m.

1.4. Ang linya ng Omin ay ang linya ng pinakamababang pinapahintulutang ulo sa linya ng pagbabalik. Mula sa kondisyon ng hindi pagtanggap ng mga pagtagas ng hangin at cavitation ng mga bomba, isang minimum na ulo ng 5 m ang pinagtibay.

Ang aktwal na mga linya ng presyon sa pasulong at pabalik na mga linya sa ilalim ng anumang pagkakataon ay hindi maaaring lumampas sa mga linya ng pinakamataas at pinakamababang presyon.

Ang piezometric graph ay nagbibigay ng kumpletong larawan ng mga kumikilos na ulo sa mga static at hydrodynamic na mode. Alinsunod sa impormasyong ito, ang isa o ibang paraan ng pagkonekta ng mga subscriber ay pinili.

Larawan.6.5. Piezometric graph

Gusali 1. Ang magagamit na presyon ay higit sa 15 m, piezometric - mas mababa sa 60 m Posibleng ikonekta ang pag-install ng pag-init ayon sa isang dependent scheme na may isang elevator unit.

Building 2. Sa kasong ito, maaari mo ring ilapat ang dependent scheme, ngunit dahil ang presyon sa linya ng pagbabalik ay mas mababa kaysa sa taas ng gusali sa punto ng koneksyon, kinakailangang mag-install ng pressure regulator "sa iyong sarili". Dapat na mas malaki ang differential pressure sa regulator kaysa sa pagkakaiba sa pagitan ng taas ng pag-install at ng piezometric head sa linya ng pagbabalik.

Gusali 3. Ang static na ulo sa lugar na ito ay higit sa 60 m. Pinakamainam na gumamit ng isang independiyenteng pamamaraan.

Building 4. Ang magagamit na presyon sa lugar na ito ay mas mababa sa 10 m. Samakatuwid, ang elevator ay hindi gagana. Kailangan mong mag-install ng bomba. Ang presyon nito ay dapat na katumbas ng pagkawala ng presyon sa system.

Building 5. Kinakailangang gumamit ng isang independiyenteng pamamaraan - ang static na ulo sa lugar na ito ay higit sa 60 m.

6.8. Hydraulic mode ng mga network ng pag-init

Ang pagkawala ng presyon sa network ay proporsyonal sa parisukat ng daloy

. Gamit ang formula para sa pagkalkula ng mga pagkalugi ng presyon, nakita namin ang S.

.

Ang pagkawala ng ulo sa network ay tinukoy bilang

, Saan

.

Kapag tinutukoy ang paglaban ng buong network, nalalapat ang mga sumusunod na patakaran.

1. Kapag ang mga elemento ng network ay konektado sa serye, ang kanilang mga resistensya ay summed up S.

S S=S si.

Kapag ang mga elemento ng network ay konektado sa parallel, ang kanilang mga conductivity ay summed up.

.

.

Ang isa sa mga gawain ng haydroliko na pagkalkula ng TS ay upang matukoy ang pagkonsumo ng tubig para sa bawat subscriber at sa network sa kabuuan. Karaniwang kilala: diagram ng network, paglaban ng mga seksyon at mga subscriber, magagamit na presyon sa kolektor ng isang CHP o boiler house.

kanin. 6.6. Diagram ng network ng init

Magpakilala S ako- S V - mga seksyon ng paglaban ng highway; S 1 – S 5 - paglaban ng mga tagasuskribi kasama ang mga sangay; V- kabuuang pagkonsumo ng tubig sa network, m 3 / s; Vm– pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng pag-install ng subscriber m; Sako-5 – paglaban ng mga elemento ng network mula sa seksyon I hanggang sa sangay 5; Sako-5 =S ako + S 1-5, kung saan S 1-5 - ang kabuuang pagtutol ng mga subscriber 1-5 kasama ang kaukulang mga sangay.

Ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng pag-install 1 ay matatagpuan mula sa equation

, samakatuwid

.

Para sa panloob na pag-install 2

. Pagkakaiba sa gastos

hanapin mula sa equation

, Saan

. Mula rito

.

Para sa setting 3 makuha namin

- paglaban ng network ng pag-init sa lahat ng mga sangay mula sa subscriber 3 hanggang sa huling subscriber 5 inclusive;

,

- paglaban ng seksyon III ng highway.

Para sa ilang m-ika consumer mula sa n ang relatibong daloy ng tubig ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula

. Gamit ang formula na ito, mahahanap mo ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng anumang pag-install ng subscriber, kung alam ang kabuuang daloy sa network at ang paglaban ng mga seksyon ng network.

Ang kamag-anak na daloy ng tubig sa isang yunit ng subscriber ay nakasalalay sa paglaban ng network at mga setting ng subscriber at hindi nakasalalay sa ganap na halaga ng daloy ng tubig.

Kung nakakonekta sa network n mga subscriber, pagkatapos ay ang ratio ng pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng mga pag-install d At m, Saan d < m, ay nakasalalay lamang sa paglaban ng system, simula sa node d hanggang sa dulo ng network, at hindi nakasalalay sa paglaban ng network sa node d.

Kung nagbabago ang resistensya sa alinmang seksyon ng network, ang lahat ng mga subscriber na matatagpuan sa pagitan ng seksyong ito at ang dulong punto ng network ay babaguhin ang daloy ng tubig nang proporsyonal. Sa bahaging ito ng network, sapat na upang matukoy ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo ng isang subscriber lamang. Kapag ang paglaban ng anumang elemento ng network ay nagbago, ang daloy ng rate ay magbabago pareho sa network at para sa lahat ng mga mamimili, na humahantong sa misalignment. Ang mga maling pagsasaayos sa network ay katumbas at proporsyonal. Sa isang kaukulang maling pagsasaayos, ang tanda ng pagbabago sa mga gastos ay nag-tutugma. Sa proporsyonal na misalignment, ang antas ng pagbabago sa mga gastos ay nag-tutugma.

kanin. 6.7. Baguhin ang pressure sa network kapag naka-off ang isa sa mga consumer

Kung ang subscriber X ay naka-disconnect mula sa heating network, ang kabuuang paglaban ng network ay tataas (parallel connection). Ang daloy ng tubig sa network ay bababa, ang pagkawala ng presyon sa pagitan ng istasyon at ng subscriber X ay bababa. Samakatuwid, ang pressure graph (may tuldok na linya) ay magiging mas maayos. Tataas ang available na pressure sa point X, kaya tataas ang daloy sa network mula sa subscriber X hanggang sa end point ng network. Para sa lahat ng subscriber mula sa punto X hanggang sa dulong punto, magiging pareho ang antas ng pagbabago sa daloy - proporsyonal na maling pagkakahanay.

Para sa mga subscriber sa pagitan ng istasyon at point X, mag-iiba ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo. Ang pinakamababang antas ng pagbabago sa pagkonsumo ay nasa unang subscriber nang direkta sa istasyon - f=1. Habang lumalayo ka sa istasyon f > 1 at tumataas. Kung nagbabago ang magagamit na presyon sa istasyon, kung gayon ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa network, pati na rin ang pagkonsumo ng tubig ng lahat ng mga subscriber, ay magbabago sa proporsyon sa square root ng magagamit na presyon sa istasyon.

6.9. paglaban sa network.

Kabuuang kondaktibiti ng network

, samakatuwid

.

Ganun din

At

. Ang pagkalkula ng paglaban sa network ay isinasagawa mula sa pinakamalayo na subscriber.

Pagsasama ng mga pumping substation.

Maaaring i-install ang mga pumping substation sa supply, return pipelines,

at gayundin sa jumper sa pagitan nila. Ang pagtatayo ng mga substation ay sanhi ng hindi kanais-nais na lupain, mahabang distansya ng paghahatid, ang pangangailangan na dagdagan ang bandwidth, atbp.

A). Pag-install ng bomba sa mga linya ng supply o pagbabalik.

Fig.6.8. Pag-install ng pump sa isang supply o series line (serial operation)

Kapag naglalagay ng pumping substation (NP) sa mga linya ng supply o pagbabalik, ang konsumo ng tubig para sa mga consumer na matatagpuan sa pagitan ng istasyon at NP ay bumababa, at para sa mga consumer pagkatapos ng NP sila ay tumataas. Sa mga kalkulasyon, ang bomba ay isinasaalang-alang bilang isang tiyak na haydroliko na pagtutol. Ang pagkalkula ng haydroliko na rehimen ng network na may NP ay isinasagawa sa pamamagitan ng paraan ng sunud-sunod na mga pagtatantya.

Itinakda ng negatibong halaga ng hydraulic resistance ng pump

(*)

Kalkulahin ang paglaban sa network, pagkonsumo ng tubig sa network at sa mga mamimili

Ang rate ng daloy ng tubig at ang presyon ng bomba at ang resistensya nito ay tinukoy ng (*).

Fig.6.10. Kabuuang mga katangian ng serye at parallel na konektadong mga bomba

Kapag ang mga bomba ay konektado sa parallel, ang kabuuang katangian ay nakuha sa pamamagitan ng pagbubuod ng abscissas ng mga katangian. Kapag ang mga bomba ay konektado sa serye, ang kabuuang katangian ay nakuha sa pamamagitan ng pagbubuod ng mga ordinate ng mga katangian. Ang antas ng pagbabago sa supply kapag ang mga bomba ay konektado nang magkatulad ay depende sa uri ng katangian ng network. Ang mas mababa ang paglaban ng network, mas mahusay ang parallel na koneksyon at vice versa.

Fig.6.11. Parallel na koneksyon ng mga bomba

Kapag ang mga bomba ay konektado sa serye, ang kabuuang supply ng tubig ay palaging mas malaki kaysa sa supply ng tubig ng bawat isa sa mga bomba nang paisa-isa. Kung mas malaki ang paglaban ng network, mas mahusay ang serye na koneksyon ng mga bomba.

b). Pag-install ng pump sa jumper sa pagitan ng supply at return lines.

Kapag ini-install ang pump sa jumper, ang temperatura ng rehimen bago at pagkatapos ng HP ay hindi pareho.

Upang mabuo ang kabuuang katangian ng dalawang bomba, ang katangian ng pump A ay unang inilipat sa node 2, kung saan naka-install ang pump B (tingnan ang Fig. 6.12). Sa ibinigay na katangian ng pump A2 - 2, ang mga presyon sa anumang rate ng daloy ay katumbas ng pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na presyon ng pump na ito at ang pagkawala ng ulo sa network C para sa parehong rate ng daloy.

. Matapos dalhin ang mga katangian ng mga bomba A at B sa parehong karaniwang node, idinagdag sila ayon sa panuntunan ng pagdaragdag ng mga bomba na tumatakbo nang magkatulad. Kapag ang isang pump B ay gumagana, ang presyon sa node 2 ay katumbas ng

, paggamit ng tubig . Kapag ang pangalawang pump A ay konektado, ang presyon sa node 2 ay tataas sa



, at ang kabuuang daloy ng tubig ay tumataas sa V> . Gayunpaman, ang direktang supply ng pump B ay nabawasan sa

.

Fig.6.12. Pagbuo ng isang haydroliko na katangian ng isang sistema na may dalawang bomba sa magkaibang mga node

Pagpapatakbo ng network na may dalawang power supply

Kung ang sasakyan ay pinalakas ng maraming mga mapagkukunan ng init, kung gayon sa mga pangunahing linya ay may mga punto ng pagpupulong ng mga daloy ng tubig mula sa iba't ibang mga mapagkukunan. Ang posisyon ng mga puntong ito ay nakasalalay sa paglaban ng sasakyan, ang pamamahagi ng load sa kahabaan ng pangunahing, at ang magagamit na mga presyon sa mga kolektor ng CHP. Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa naturang mga network ay karaniwang ibinibigay.

Fig.6.13. Scheme ng isang sasakyan na pinapagana ng dalawang pinagmumulan

Ang watershed point ay matatagpuan tulad ng sumusunod. Ang mga ito ay itinakda ng mga di-makatwirang halaga ng daloy ng tubig sa mga seksyon ng highway batay sa 1st Kirchhoff law. Ang mga natitirang ulo ay tinutukoy batay sa 2nd Kirchhoff law. Kung, sa isang paunang napiling pamamahagi ng daloy, ang watershed ay napili sa t.K, ang pangalawang Kirchhoff equation ay isusulat bilang

,

.

Ayon sa 2nd Kirchhoff law, ang pagkakaiba ng pressure loss ay tinutukoy Dp. Upang gawin ang pagkakaiba sa presyon na katumbas ng zero, kinakailangan upang ipakilala ang isang pagwawasto ng daloy sa pagkalkula - ang daloy ng pag-uugnay. Para dito, ipinapalagay ang equation Dp=0 at sa halip V ipakilala V+ dV o V- dV. Kunin

. Tanda Dp ay katumbas ng tanda dV. Susunod, ang pamamahagi ng pagkonsumo sa mga seksyon ng network ay tinukoy. Para mahanap ang watershed point, sinusuri ang dalawang katabing consumer.

Fig.6.14. Pagpapasiya ng posisyon ng watershed point

A). Ang watershed point ay nasa pagitan ng mga mamimili m At m+1 . Sa kasong ito

. Dito

- pagbaba ng presyon sa consumer m kapag pinapagana mula sa istasyon A.

- pagbaba ng presyon sa consumer m + 1 kapag pinapagana mula sa istasyon B.

Hayaang ang watershed point ay nasa pagitan ng mga mamimili 1 at 2. Pagkatapos

;

. Kung ang dalawang pagbaba ng presyon ay pantay, ang watershed point ay nasa pagitan ng mga consumer 1 at 2. Kung hindi, pagkatapos ay susuriin ang susunod na pares ng mga consumer, at iba pa. Kung para sa alinmang pares ng mga mamimili ang pagkakapantay-pantay ng mga magagamit na presyon ay hindi natagpuan, nangangahulugan ito na ang watershed point ay matatagpuan sa isa sa mga mamimili.

b). Ang watershed point ay nasa consumer m, alin

,

.

(*)

Ang pagkalkula ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod.

,

.

Ring network.

Ang ring network ay maaaring ituring bilang isang network na may dalawang power supply na may pantay na ulo ng mga network pump. Ang posisyon ng watershed point sa supply at return lines ay pareho kung ang resistances ng supply at return lines ay pareho at walang booster pump. Kung hindi, ang mga posisyon ng watershed point sa supply at return lines ay dapat na hiwalay na matukoy. Ang pag-install ng isang booster pump ay humahantong sa isang displacement ng watershed point lamang sa linya kung saan ito naka-install.

Fig.6.15. Diagram ng presyon sa network ng singsing

Sa kasong ito HA= HSA.

Pag-on sa mga pumping substation sa isang network na may dalawang power supply

Upang patatagin ang rehimen ng presyon sa pagkakaroon ng isang booster pump sa isa sa mga istasyon, ang presyon sa inlet manifold ay pinananatiling pare-pareho. Ang istasyong ito ay tinatawag na fixed, ang ibang mga istasyon ay tinatawag na libre. Kapag na-install ang isang booster pump, ang presyon sa inlet manifold ng isang libreng istasyon ay nagbabago sa halaga

.

Hydraulic mode ng open heat supply system

Ang pangunahing tampok ng hydraulic mode ng mga bukas na sistema ng supply ng init ay na sa pagkakaroon ng paggamit ng tubig, ang daloy ng tubig sa linya ng pagbabalik ay mas mababa kaysa sa linya ng supply. Sa pagsasagawa, ang pagkakaiba na ito ay katumbas ng paggamit ng tubig.

Fig.6.18. Piezometric plot ng isang bukas na sistema

Ang piezometric curve ng supply line ay nananatiling pare-pareho para sa anumang pag-withdraw mula sa return line, dahil ang daloy sa supply line ay pinananatiling pare-pareho sa pamamagitan ng flow regulators sa mga subscriber inlet. Sa pagtaas ng paggamit ng tubig, bumababa ang daloy sa linya ng pagbabalik at ang piezometric curve ng linya ng pagbabalik ay nagiging flatter. Kapag ang draw-off ay katumbas ng daloy sa daloy, ang daloy sa return ay zero at ang piezometric curve ng return line ay nagiging pahalang. Sa parehong mga diameter ng direktang at pabalik na mga linya at ang kawalan ng paggamit ng tubig, ang mga head graph sa direkta at pabalik na mga linya ay simetriko. Sa kawalan ng paggamit ng tubig para sa mainit na supply ng tubig, ang pagkonsumo ng tubig ay katumbas ng tinantyang pagkonsumo ng pag-init - V o - sa forward at reverse pipelines. Kapag ganap na gumuhit ng tubig mula sa direktang linya, ang daloy ng tubig sa linya ng pagbabalik ay katumbas ng daloy ng pag-init, at sa linya ng supply - ang kabuuan ng mga gastos sa pag-init at DHW. Binabawasan nito ang magagamit na presyon sa sistema ng pag-init at pagkonsumo ng tubig. Vo mas mababa sa kinakalkula. Kapag kumukuha lamang ng tubig mula sa linya ng pagbabalik, ang magagamit na presyon sa sistema ng pag-init ay mas mataas kaysa sa kinakalkula. Ang pagkawala ng presyon ay ang kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa linya ng daloy, sistema ng pag-init at linya ng pagbabalik.

Nang walang DHW load

Sa pagkakaroon ng paggamit ng tubig para sa supply ng mainit na tubig

Hatiin ang (**) sa (*). Magpakilala

;

;

;

.

Mula sa equation (***) mahahanap ng isa f.

Kapag ang DHW ay iginuhit mula sa linya ng supply, bumababa ang daloy sa pamamagitan ng sistema ng pag-init. Kapag nag-parse mula sa reverse line, lumalaki ito. Sa b=0.4 ang daloy ng tubig sa sistema ng pag-init ay katumbas ng kinakalkula.

Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init -

1. Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init ay mas malaki, mas mababa ang paglaban ng sistema.

Ang pagtaas sa DHW drawdown ay maaaring humantong sa isang sitwasyon kung saan ang lahat ng tubig pagkatapos ng heating system ay mapupunta sa DHW drawdown. Sa kasong ito, ang daloy ng tubig sa return pipeline ay magiging katumbas ng zero.

. Mula kay (***):

, saan

(****)

Palitan ang (****) sa (***) at hanapin .

.

Sa

Ang tubig ng DHW ay nagsisimulang dumaloy mula sa linya ng pagbabalik at pagkatapos ng sistema ng pag-init. Kasabay nito, bumababa ang presyon sa sistema ng pag-init at sa isang tiyak na halaga ng pag-load ng DHW, ang labis na presyon ay magiging katumbas ng 0. Sa kasong ito, ang tubig ay hindi dadaloy sa sistema ng pag-init, at ang tubig ay dadaloy sa DHW mula sa mga linya ng supply at pagbabalik. Ito ay isang kritikal na mode para sa sistema ng pag-init - f=0. Mula kay (***):

. Ang sign na "-" ay nangangahulugan na ang direksyon ng paggalaw sa reverse line ay nagbago sa kabaligtaran. Mula dito mahahanap natin

.

Kondisyon ng mode alignment -

. Para sa pagsuporta V o sa kinakalkula na antas, ipinapayong magtrabaho kasama ang isang variable na ulo ng mga bomba ng network sa istasyon.

100kb.25.09.2007 05:41

Cons_7.doc

7. Hydraulic na rehimen ng mga network ng pag-init

7.1. Hydraulic na katangian ng system

Ang haydroliko na rehimen ng sistema ay tinutukoy ng intersection point ng mga haydroliko na katangian ng pump at ng network (tingnan ang Fig. 7.1). Narito ang 1 ay ang katangian ng bomba;

Ang pagkawala ng presyon sa network ay proporsyonal sa parisukat ng daloy -

. Gamit ang formula para sa pagkalkula ng mga pagkalugi ng presyon, nakita namin S.

.

Ang pagkawala ng ulo sa network ay tinukoy bilang

, Saan

. Kapag ang temperatura ng coolant ay nagbabago, ang paglaban ng network ay nagbabago sa proporsyon sa pagbabago sa density -

. Kapag nagbabago ang bilis ng centrifugal pump, nagbabago rin ang katangian nito (tingnan ang Fig. 7.2). Dami

kanin. 7.2. Hydraulic mode ng system sa iba't ibang bilis ng pump

ang daloy ng rate ng bomba at ang ulo nito depende sa bilis ay tinukoy bilang Sa bilis ng pag-ikot . Sa network resistance sa punto A ; . Kapag binabago ang bilis mula sa sa V=0 at sa punto B

;

.

Kadalasan ang ilang mga bomba ay nagtutulungan sa istasyon. Ang kanilang kabuuang katangian ay nakasalalay sa paraan ng pag-on sa kanila (tingnan ang Fig. 7.3). Kung ang mga bomba ay konektado sa parallel, pagkatapos ay ang kabuuang katangian ay binuo sa pamamagitan ng pagbubuod ng mga rate ng daloy sa isang pare-pareho ang presyon (Larawan 7.3a). Kapag ang mga bomba ay nakabukas sa serye, ang kabuuang katangian ay nakuha sa pamamagitan ng pagdaragdag ng mga presyon sa parehong mga rate ng daloy (Larawan 7.3b).

Fig.7.3. Konstruksyon ng kabuuang katangian ng mga bomba

a) parallel na koneksyon; b) sunud-sunod na koneksyon

Sa fig. 7.3a AB– katangian ng bomba 1, AC– kurba ng bomba 2 . AD ay ang kanilang pangkalahatang katangian. Ang bawat abscissa ng curve AD ay katumbas ng kabuuan ng abscissas ng mga kurba AB At AC, ad=abac. Tinatayang para sa isang grupo m mga bomba na konektado sa parallel

, Saan

ay ang pinuno ng isang pangkat ng mga bomba;

– kondisyong panloob na pagtutol ng isang pangkat ng mga bomba;

- kabuuang gastos.

Sa fig. 7.3b AB– katangian ng bomba 1, CD– katangian ng bomba 2, KL ay ang kabuuang katangian ng mga bomba 1 at 2. Sa kasong ito, al=abac. Tinatayang para sa isang grupo n mga bomba sa serye

.

Kung mas mababa ang paglaban ng network, mas mahusay ang parallel na koneksyon ng mga bomba, ibig sabihin, mas malaki ang daloy. Kapag ang mga bomba ay konektado sa serye, mas malaki ang paglaban ng network, mas mahusay ang pagsasama. Ipinapakita ng Figure 7.4 ang buod na katangian ng dalawang magkatulad na bomba na konektado nang magkatulad.

kanin. 7.4. Baguhin ang daloy ng tubig sa network kapag ang mga bomba ay konektado sa parallel

Kung ang katangian ng network ay OK, pagkatapos kapag ang isang pump ay tumatakbo, ang daloy rate ay , at kapag ang dalawang bomba ay tumatakbo, ang daloy ng rate . Kung ang katangian ng network ay OL, pagkatapos ay ang daloy ng tubig ay nananatiling pareho kapag pareho ang isa at dalawang bomba ay gumagana. Kapag ang mga bomba ay konektado nang magkatulad, ang parehong mga bomba ay dapat piliin, at ang daloy ng rate ng bawat bomba ay dapat kunin

katumbas ng kabuuang daloy na hinati sa bilang ng mga bombang tumatakbo.

Ang pagtukoy sa kabuuang mga katangian ng network ay maaaring isagawa sa graphically at analytically. Kapag tinutukoy ang paglaban ng buong network, nalalapat ang mga sumusunod na patakaran.

1. Kapag ang mga elemento ng network ay konektado sa serye, ang kanilang mga resistensya ay summed up - S S=S s i .

2. Kapag ang mga elemento ng network ay konektado sa parallel, ang kanilang mga conductivities ay summed up.

.

.

Fig.7.5. Konstruksyon ng haydroliko na katangian ng sistema na may mga bomba na kasama sa iba't ibang mga node; a - diagram ng eskematiko; b - dinadala ang mga katangian ng pump A sa node 2-2; c) pagpapasiya ng daloy ng tubig at presyon sa panahon ng parallel na operasyon ng mga bomba

Ipinapakita sa fig. 7.3, ang paraan ng pagbuo ng isang buod na katangian ay wasto kapag ang mga bomba ay matatagpuan sa isang node. Kung ang mga bomba na tumatakbo nang magkatulad ay matatagpuan sa iba't ibang mga node ng system, pagkatapos ay upang mabuo ang kanilang kabuuang mga katangian, kinakailangan upang dalhin ang mga katangian ng mga bomba sa isang karaniwang node (tingnan ang Fig. 7.5). Mula sa bomba A tubig sa network SA napupunta sa mamimili P. Pre-characterized na bomba A mula sa node 1-1 ay humahantong sa node 2-2, kung saan naka-install ang pump B. Sa ibinigay na katangian ng bomba , ibig sabihin, pump A sa node 2–2, ang head ay katumbas ng head ng pump na ito sa node 1–1 (characteristic ) binawasan ang pagkawala ng ulo sa network SA. Pagkatapos ng pagbawas sa isang node, ang mga katangian ng mga bomba ay idinagdag tulad ng sa parallel na koneksyon.

Gaya ng makikita sa fig. 7.5v, kapag ang isang bomba ay tumatakbo B ang ulo sa node 2–2 ay katumbas ng

at pagkonsumo ng tubig . Kapag ikinonekta ang bomba A ang ulo sa node 2–2 ay tumataas sa

Fig.7.6. Parallel na operasyon ng dalawang pump I at II sa karaniwang sistema P

, at ang kabuuang pagkonsumo ay tumataas sa . Gayunpaman, ang direktang supply ng bomba B habang bumababa sa . Ipinapakita ng Figure 7.6 ang mga katangian ng mga bomba I at II, ang kanilang kabuuang katangian I II at ang katangian ng network P. Kapag ang isang pump na ako ay nagtatrabaho sa network P, ang presyon ay katumbas ng at gastos - . Kapag ang isang pump II ay gumagana, ang ulo at daloy ay At , ayon sa pagkakabanggit. Sa sabay-sabay na operasyon, ang presyon at daloy ay pantay H At V, ayon sa pagkakabanggit.

^

7.2. Hydraulic na operasyon ng mga saradong sistema

Ang isa sa mga gawain ng haydroliko na pagkalkula ng network ng init ay upang matukoy ang daloy ng tubig para sa bawat subscriber at sa network sa kabuuan. Karaniwan, ang diagram ng network, ang paglaban ng mga seksyon at mga tagasuskribi, ang magagamit na presyon sa kolektor ng isang CHP o boiler house ay kilala. Kapag nag-i-install ng mga awtomatikong regulator sa mga input ng subscriber, karaniwang kilala ang pagkonsumo ng tubig ng mga subscriber. Sa kasong ito, ayon sa mga kilalang gastos ng mga tagasuskribi, posibleng matukoy ang mga gastos sa tubig sa lahat ng mga seksyon ng network at bumuo ng isang piezometric graph, ayon sa kung saan mahahanap ng isa ang mga pressure (presyon) sa mga nodal point. Sa kawalan ng mga awtomatikong regulator, ang pagkonsumo ng tubig ng mga subscriber ay hindi alam nang maaga.

S I-5= S ako S 1-5 kung saan S 1-5 - ang kabuuang pagtutol ng mga subscriber 1-5 kasama ang kaukulang mga sangay.

Ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng pag-install 1 ay matatagpuan mula sa equation

, samakatuwid

.

Para sa panloob na pag-install 2

. Pagkakaiba sa gastos

hanapin mula sa equation

, Saan

. Mula rito

.

Para sa setting 3 makuha namin

,

saan

– paglaban ng network ng pag-init sa lahat ng mga sangay mula sa subscriber 3 hanggang sa huling subscriber 5 inclusive;

,

- paglaban ng seksyon III ng highway.

Para sa ilang m-ika consumer mula sa n ang relatibong daloy ng tubig ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula

. (7.1)

Gamit ang formula na ito, mahahanap mo ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng anumang pag-install ng subscriber, kung alam ang kabuuang daloy sa network at ang paglaban ng mga seksyon ng network. Mula sa (7.1) ito ay sumusunod:

1. Ang relatibong daloy ng tubig sa isang yunit ng subscriber ay nakasalalay sa paglaban ng network at mga setting ng subscriber at hindi nakadepende sa ganap na halaga ng daloy ng tubig.

2. Kung nakakonekta sa network n mga subscriber, pagkatapos ay ang ratio ng pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng mga pag-install d At m, Saan d < m, ay nakasalalay lamang sa paglaban ng system, simula sa node d hanggang sa dulo ng network, at hindi nakasalalay sa paglaban ng network sa node d.

Kung ang mga pumping substation ay nagpapatakbo sa network, kung gayon ang bomba ay isinasaalang-alang bilang isang negatibong pagtutol

, Saan

- ulo at daloy ng pumping substation. Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa network ay tinutukoy ng formula

, Saan H- presyon sa mga kolektor ng CHP, at

- kabuuang paglaban ng network ng pag-init.

Kung nagbabago ang resistensya sa alinmang seksyon ng network, ang lahat ng mga subscriber na matatagpuan sa pagitan ng seksyong ito at ang dulong punto ng network ay babaguhin ang daloy ng tubig nang proporsyonal. Sa bahaging ito ng network, sapat na upang matukoy ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo ng isang subscriber lamang. Kapag ang paglaban ng anumang elemento ng network ay nagbago, ang daloy ng rate ay magbabago pareho sa network at para sa lahat ng mga mamimili, na humahantong sa misalignment. Ang mga maling pagsasaayos sa network ay katumbas at proporsyonal. Sa isang kaukulang maling pagsasaayos, ang tanda ng pagbabago sa mga gastos ay nag-tutugma. Sa proporsyonal na misalignment, ang antas ng pagbabago sa mga gastos ay nag-tutugma.

Kung ang subscriber X ay naka-disconnect mula sa heating network, ang kabuuang paglaban ng network ay tataas (parallel connection). Ang daloy ng tubig sa network ay bababa, ang pagkawala ng presyon sa pagitan ng istasyon at ng subscriber X ay bababa. Kaya ang curve ng presyon

kanin. 7.8. Baguhin ang pressure sa network kapag naka-off ang isa sa mga consumer

(may tuldok na linya sa Fig. 7.8) ay magiging mas maayos. Tataas ang available na pressure sa point X, kaya tataas ang daloy sa network mula sa subscriber X hanggang sa end point ng network. Para sa lahat ng subscriber mula sa punto X hanggang sa dulong punto, magiging pareho ang antas ng pagbabago sa daloy - proporsyonal na maling pagkakahanay. , saan - pagkonsumo ng tubig bago at pagkatapos ng pagdiskonekta ng subscriber X. Sa mga subscriber sa pagitan ng istasyon at ng punto

X mag-iiba ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo. Ang pinakamababang antas ng pagbabago sa pagkonsumo ay nasa unang subscriber nang direkta sa istasyon - f =1. Habang lumalayo ka sa istasyon f > 1 at tumataas. Kung binago ng istasyon ang magagamit
^

7.3. Hydraulic na katatagan

Ang katatagan ng haydroliko ng isang sistema ay nauunawaan bilang ang kakayahang mapanatili ang isang partikular na rehimeng haydroliko. Sa mga hindi awtomatikong sistema ng supply ng init, ang impluwensya ng variable na operating mode ay maaaring makabuluhang humina sa pamamagitan ng pagtaas ng hydraulic stability.

Sa dami, ang hydraulic stability ay nailalarawan sa pamamagitan ng coefficient ng hydraulic stability

,

saan

kalkulado at pinakamataas na posibleng daloy ng tubig sa pag-install ng subscriber, ayon sa pagkakabanggit. Tinatayang, kapag ang sistema ay nagpapatakbo sa parisukat na rehiyon

,

saan

- magagamit na ulo sa istasyon at pagkawala ng ulo sa network ng pag-init, ayon sa pagkakabanggit;

– magagamit na presyon sa istasyon. Kaya, mas mababa ang pagkawala ng presyon sa network ng pag-init at mas malaki ang pagkawala ng presyon sa input ng subscriber, mas malaki ang hydraulic stability ng subscriber system.

Ang katatagan ng hydraulic mode ng system ay nakasalalay hindi lamang sa paunang pagsasaayos nito, kundi pati na rin sa mode ng daloy ng tubig para sa mga indibidwal na grupo ng mga subscriber. Maipapayo na i-equalize ang thermal load ng mga subscriber sa tulong ng mga thermal accumulator, pati na rin upang limitahan ang posibleng mga pagbabago sa presyon sa network ng pag-init sa loob ng mga kinakailangang limitasyon. Upang gawin ito, sa isa o higit pang mga punto sa network, ang presyon ay artipisyal na binago ayon sa isang ibinigay na batas, depende sa daloy ng tubig. Ang ganitong mga punto ay tinatawag na kinokontrol na mga punto ng presyon. Kung ang presyon sa mga puntong ito ay pinananatiling pare-pareho sa static at dynamic na mga mode, kung gayon ang mga naturang punto ay tinatawag na neutral. Ang neutral na punto ay karaniwang inilalagay sa jumper sa pagitan ng mga kolektor ng istasyon.

Sa fig. 7.10, A isang diagram ng feeding device ang ipinapakita. Ang mga regulator ay kinokontrol mula sa neutral na punto O. Ang antas ng pagbubukas ng mga balbula 2 at 3 ay itinakda ng mga balbula ng diaphragm. Sa pagtaas ng pagtagas mula sa system, bumababa ang presyon at binubuksan ito ng membrane actuator ng balbula 2, pinatataas ang supply ng network sa pamamagitan ng pump 1. Sa pagtaas ng presyon, ang balbula ng lamad ay nagsasara at binabawasan ang supply. Kung ganap na sarado ang balbula 2 at tumataas ang presyon, bubukas ang balbula 3, na naglalabas ng ilan sa tubig sa tangke.

Sa fig. 7.10, b isang piezometric plot ng system ang ipinakita. Dito A B C D At AKLD- mga piezometric graph ng pangunahing network ng pag-init; AOD– piezometric graph ng jumper; TUNGKOL SA- neutral na punto sa jumper.
^

7.4. Paglaban ng mains

Kabuuang kondaktibiti ng network

,

.

Ganun din

;

.

Ang pagkalkula ng paglaban sa network ay isinasagawa mula sa pinakamalayo na subscriber.
^

7.5. Hydraulic mode ng network na may pumping at throttling

mga substation

Ang mga pumping substation (NP) ay maaaring mai-install sa supply, return pipelines, pati na rin sa jumper sa pagitan ng mga ito. Ang pagtatayo ng mga substation ay sanhi ng hindi kanais-nais na lupain, mahabang saklaw ng paghahatid, ang pangangailangan upang madagdagan ang throughput ng pangunahing linya, atbp. Sa fig. 7.11 hanggang-

Kaya, posible na madagdagan ang pagkonsumo ng tubig ng mga subscriber. Ang paghahalo ng mga bomba ng substation ay gumagana nang kahanay sa pumping unit Ang CHPP, samakatuwid, ang pagsasama ng mga NP pump ay humahantong sa pagtaas ng hydraulic resistance

ang daloy ng tubig na nagmumula sa network. Bilang resulta, bumababa ang pagkonsumo ng tubig mula sa heating network at tumataas ang mga available na pressure sa mga switching node ng HP. Kung mas malaki ang presyon ng mga bomba ng NP, mas maraming tubig ang nanggagaling sa kanila sa mga yunit ng subscriber at mas kaunting tubig ang nagmumula sa heating network.

Ang Figure 7.13 ay nagpapakita ng diagram ng isang heat network na may throttling substation at ang piezometric graph nito. Kung ang lugar ay may isang kumplikadong lupain na may malaking pagkakaiba sa elevation (40 m sa halimbawa), pagkatapos ay may isang dependent na scheme ng koneksyon, kinakailangan upang magtakda ng iba't ibang mga hydrostatic head para sa mga subscriber sa iba't ibang geodetic mark. Sa static na mode, ang pagtagas ng tubig mula sa itaas na zone ay pinupunan

kanin. 7.13. Scheme ng isang two-pipe heating network na may dalawang static zone (A) at ang piezometric plot nito ( b). 1 - reverse shutter; 2 – mga bomba sa CHPP; 3-pressure regulator "sa sarili nito"; 4-feed pump; 5 – upper zone make-up regulator

Fig.7.14. Scheme ng isang two-pipe heating network na may NP sa return line at ang piezometric graph nito; A-scheme; b, c–piezometric graphs para sa automated at non-automated input; 1 - back gate sa NP; 2 - suriin ang balbula sa linya ng pagbabalik; 3-NP; 4-pump sa CHP

make-up pump 4 na may tubig mula sa lower zone. Sa dynamic na mode, ang shutter 1 ay bukas, ang regulator 5 ay nagpapanatili ng isang partikular na presyon dahil sa throttling H sa dulo ng upper zone.

Sa fig. Ang 7.14 ay nagpapakita ng isang diagram ng isang dalawang-pipe heating network na may NP sa linya ng pagbabalik. Binabawasan ng NP ang presyon sa linya ng pagbabalik para sa mga subscriber ng grupo II sa mga huling seksyon ng network. Kapag ang mga bomba sa pipeline ng langis ay pinatay, ang tubig ay dumadaloy sa linya ng pagbabalik sa pagitan ng mga punto 5 at 6 hanggang sa gate 2, na lumalampas sa mga bomba. Kapag naka-on ang pump 3, lumilitaw ang pagkakaiba sa presyon sa pagitan ng mga punto 5 at 6, katumbas ng pagkakaiba ng presyon ng mga bomba. Ang Gate 2 ay nagsasara, ang buong daloy ng tubig ay pumasa mula sa punto 5 hanggang 6. Kung mayroong mga regulator ng daloy sa mga input ng subscriber, ang paglipat sa HP ay hindi nagiging sanhi ng pagbabago sa daloy ng tubig sa heating network.

Kung walang mga regulator ng daloy sa mga input ng subscriber, kapag naka-on ang LP, magaganap ang maling regulasyon. Bumababa ang konsumo ng tubig para sa mga consumer na matatagpuan sa pagitan ng istasyon at ng NP, at para sa mga consumer pagkatapos ng NP ay tumataas sila. Sa mga kalkulasyon, ang bomba ay isinasaalang-alang bilang isang tiyak na haydroliko na pagtutol.

Ang pagkalkula ng haydroliko na rehimen ng network na may NP ay isinasagawa sa pamamagitan ng paraan ng sunud-sunod na mga pagtatantya, dahil ang hydraulic resistance ng NP ay hindi alam nang maaga. Ang mga ito ay pre-set ng daloy ng tubig sa pamamagitan ng NP, matukoy ang (negatibong) halaga ng hydraulic resistance ng NP, matukoy ang kabuuang paglaban ng network at ang daloy ng tubig sa mga indibidwal na seksyon. Kung kinakailangan, ayusin ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng NP.
^

7.6. Pagkalkula ng pamamahagi ng mga daloy ng tubig sa mga network ng pag-init ng singsing

Network ng pag-init ang mga malalaking lungsod ay kadalasang kumakatawan sa mga multi-ring system. Ang pagkalkula ng naturang mga network ay batay sa mga equation ng Kirchhoff.

Kung ang network ay nilagyan ng mga awtomatikong regulator, kung gayon ang pagkalkula ay binubuo sa pagtukoy ng mga rate ng daloy ng tubig sa mga indibidwal na seksyon sa mga ibinigay na resistensya at ang mga rate ng daloy ng tubig para sa mga subscriber.

Kung ang network ay hindi nilagyan ng mga awtomatikong regulator, kung gayon ang pagkalkula ay binubuo sa pagtukoy ng daloy ng tubig sa system bilang isang buo at pamamahagi nito sa mga seksyon ng network ng singsing ayon sa isang naibigay na presyon sa node para sa pagbibigay ng tubig sa network ng singsing.

Isaalang-alang ang pagkalkula ng pamamahagi ng daloy sa isang network ng singsing na may mga controller ng daloy. Sa fig. Ang 7.15 ay nagpapakita ng isang diagram ng isang single-ring heating network. Tubig

Ang mga ito ay itinakda sa pamamagitan ng pamamahagi ng mga gastos ayon sa mga seksyon, na nakakatugon sa unang batas ng Kirchhoff, halimbawa:

Ayon sa pangalawang batas ng Kirchhoff, ang pagkakaiba ng mga pagkalugi ng presyon (presyon) sa circuit ay natutukoy

Isasaalang-alang namin ang daloy sa node na positibo kung papasok ito sa node, at negatibo kung aalis ito sa node. Ang pagkawala ng ulo ng daloy ay ituturing na positibo kung ang daloy ay nakadirekta sa clockwise sa circuit, at negatibo kung ang daloy ay nakadirekta sa counterclockwise.

Sa kasong ito

nangangahulugan na , o, na pareho, . Ang piezometric graph na naaayon sa kasong ito ay ipinapakita sa Fig. 7.16 dashed line. Ang magagamit na presyon sa node 3 sa positibong daloy (ibig sabihin, gumagalaw nang sunud-sunod) ay mas mababa kaysa sa parehong node kapag gumagalaw nang pakaliwa, ibig sabihin, sa negatibong daloy -

. Kaya na ang mga magagamit na pressures

coincide, ito ay kinakailangan upang bawasan ang daloy ng tubig sa positibong daloy sa pamamagitan ng

(pag-uugnay ng daloy), at sa negatibong daloy - pagtaas ng parehong halaga.

Ang daloy ng linkage ay tinutukoy ng equation (7.5).

Samakatuwid, ang pagpapabaya sa mga terminong naglalaman

, nakukuha namin

, (7.7)

saan .

palagi, samakatuwid ay mga palatandaan at magkatugma. Sa pagkakaroon ng natagpuan, tinukoy nila ang mga gastos sa mga lugar at iba pa hanggang sa makamit ang nais na katumpakan.

Kung ang sasakyan ay pinalakas ng maraming mga mapagkukunan ng init, pagkatapos ay sa mga pangunahing linya mayroong mga punto ng pagpupulong ng mga daloy ng tubig mula sa iba't ibang mga mapagkukunan- mga punto ng watershed. Ang posisyon ng mga puntong ito ay nakasalalay sa paglaban ng sasakyan, ang pamamahagi ng load sa kahabaan ng pangunahing, at ang magagamit na mga presyon sa mga kolektor ng CHP. Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa naturang mga network ay karaniwang ibinibigay.

Sa fig. Ang 7.17 ay nagpapakita ng isang diagram at isang piezometric graph ng isang sasakyan na pinapagana ng dalawang istasyon. Ang watershed point ay matatagpuan tulad ng sumusunod.

kanin. 7.17. Scheme (A) at piezometric graph (b) dalawang-pipe TS na pinapagana ng dalawang istasyon; may tuldok na linya - sa kaso ng paunang pamamahagi ng daloy; solid line - pagkatapos isaalang-alang ang daloy ng linkage

Ang mga ito ay itinakda ng mga rate ng daloy ng tubig sa mga seksyon ng network batay sa 1st Kirchhoff law. Tinatanggap namin ang daloy mula sa istasyon ^ A positibo, ngunit mula sa istasyon SA- negatibo. Hayaan ang watershed point ang punto SA. Pagkatapos, sa isang positibong daloy, ang magagamit na pagbaba ng presyon sa punto K ay at sa negatibong daloy

Ayon sa 2nd Kirchhoff law, ang pagkakaiba ng pagbaba ng presyon ay tinutukoy sa punto SA.

saan

. Ang daloy ng linkage ay tinutukoy ng (7.7). Susunod, ang pamamahagi ng pagkonsumo sa mga seksyon ng network ay tinukoy.

Ang pangunahing singsing na TS ay maaaring ituring bilang isang TS na pinapakain mula sa dalawang mapagkukunan na may parehong magagamit na mga presyon sa mga kolektor. Ang isang diagram ng naturang network ay ipinapakita sa Fig. 7.18 Direksyon ng supply ng init clockwise

kanin. 7.18. Scheme ng isang two-pipe ring network at ang piezometric graph nito; A- diagram ng network; b- detalyadong pamamaraan; V– piezometric graph; S tungkol sa = S P; S tungkol sa<S P;

ang arrow ay mabibilang mula sa kolektor A, at counterclockwise - mula sa kolektor SA. at  H=0. Ang paraan ng pagkalkula para sa naturang sasakyan ay kapareho ng para sa isang network na pinapagana ng dalawang pinagmumulan ng kuryente. Kung ang mga resistensya ng mga linya ng supply at pagbalik ay hindi pareho, kung gayon ang posisyon ng mga watershed point sa kanila ay maaaring magkaiba. Sa lahat ng kaso, ang pagkalkula ay isinasagawa batay sa 1st at 2nd Kirchhoff na batas. Kapag nag-i-install ng mga bomba sa anumang seksyon ng pangunahing linya, ang kanilang mga presyon ay summed up sa presyon sa istasyon sa direksyon ng paggalaw ng coolant. Punto ng tubig

Ang seksyon ay inilipat sa parehong direksyon.
^

7.7. Hydraulic mode ng open heat supply system

Ang pangunahing tampok ng hydraulic mode ng mga bukas na sistema ng supply ng init ay na sa pagkakaroon ng paggamit ng tubig, ang daloy ng tubig sa linya ng pagbabalik ay mas mababa kaysa sa linya ng supply. Sa pagsasagawa, ang pagkakaiba na ito ay katumbas ng paggamit ng tubig. Ang piezometric curve ng supply line ay nananatiling pare-pareho para sa anumang pag-withdraw mula sa return line, dahil ang daloy sa supply line ay pinananatiling pare-pareho sa pamamagitan ng flow regulators sa mga subscriber inlet. Sa pagtaas ng paggamit ng tubig, bumababa ang daloy sa linya ng pagbabalik at ang piezometric curve ng linya ng pagbabalik ay nagiging flatter. Kapag ang draw-off ay katumbas ng daloy sa daloy, ang daloy sa return ay zero at ang piezometric curve ng return line ay nagiging pahalang. Sa parehong mga diameter ng direktang at pabalik na mga linya at ang kawalan ng paggamit ng tubig, ang mga head graph sa direkta at pabalik na mga linya ay simetriko. Sa kawalan ng paggamit ng tubig para sa mainit na supply ng tubig, ang pagkonsumo ng tubig ay katumbas ng tinantyang pagkonsumo ng pag-init - V o- sa forward at return pipelines. Kapag ganap na gumuhit ng tubig mula sa direktang linya, ang daloy ng tubig sa linya ng pagbabalik ay katumbas ng daloy ng pag-init, at sa linya ng supply - ang kabuuan ng mga gastos sa pag-init at DHW. Binabawasan nito ang magagamit na presyon sa sistema ng pag-init at ang daloy

Fig.7.19. Piezometric plot ng isang bukas na sistema

tubig V o mas mababa sa kinakalkula. Kapag kumukuha lamang ng tubig mula sa linya ng pagbabalik, ang magagamit na presyon sa sistema ng pag-init ay mas mataas kaysa sa kinakalkula. Ang pagkawala ng presyon ay ang kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa linya ng daloy, sistema ng pag-init at linya ng pagbabalik.

Nang walang DHW load

Sa pagkakaroon ng paggamit ng tubig para sa supply ng mainit na tubig

Hinahati namin ang (7.10) sa (7.9). Magpakilala

;

;

;

.

Mula sa equation (7.11) mahahanap ng isa .

1. Kapag ang DHW ay iginuhit mula sa linya ng suplay, bumababa ang daloy sa sistema ng pag-init. Kapag nag-parse mula sa reverse line, lumalaki ito. Sa =0.4 ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init ay katumbas ng kinakalkula.

2. Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init -

Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init ay mas malaki, mas mababa ang paglaban ng sistema. Ang pagtaas sa DHW drawdown ay maaaring humantong sa isang sitwasyon kung saan ang lahat ng tubig pagkatapos ng heating system ay mapupunta sa DHW drawdown. Sa kasong ito, ang daloy ng tubig sa return pipeline ay magiging katumbas ng zero.

Fig.6.22. Impluwensya ng antas ng daloy ng tubig sa sistema ng pag-init sa daloy sa return pipeline

Sa

mula sa (7.11) nakita namin

, saan

(7.12)

Ang pagpapalit ng (7.12) sa (7.11), makikita natin

.

.

Sa

Ang tubig ng DHW ay nagsisimulang dumaloy mula sa linya ng pagbabalik at pagkatapos ng sistema ng pag-init. Kasabay nito, bumababa ang presyon sa sistema ng pag-init at sa isang tiyak na halaga ng pag-load ng DHW, ang labis na presyon ay magiging katumbas ng 0. Sa kasong ito, ang tubig ay hindi dadaloy sa sistema ng pag-init, at ang tubig ay dadaloy sa DHW mula sa mga linya ng supply at pagbabalik. Ito ay isang kritikal na mode para sa sistema ng pag-init - f=0. Mula sa (7.11)

. Ang sign na "–" ay nangangahulugan na ang direksyon ng paggalaw sa pabalik na linya ay nagbago sa kabaligtaran. Mula dito mahahanap natin

.

Kondisyon sa pagkakahanay ng mode −

. Para sa pagsuporta V o sa kinakalkula na antas, ipinapayong magtrabaho kasama ang isang variable na ulo ng mga bomba ng network sa istasyon.