Magistral neft boru kəməri ilə neft vurulduqda, nasos stansiyalarının nasosları tərəfindən yaranan təzyiq mayenin boru divarına sürtünməsinə sərf olunur h , yerli müqavimət h ms aradan qaldırılması, geodeziya (nivelirləmə) işarələrinin fərqinə görə statik müqavimət. z, həmçinin boru kəmərinin h dayanmasının sonunda tələb olunan qalıq təzyiqi yaradır .
Boru kəmərində ümumi təzyiq itkisi olacaq
H = h + h ms + z + h istirahət. (1.10)
yerli müqavimətlərə görə təzyiq itkiləri xətti itkilərin 1…3%-ni təşkil edir. Sonra (1.10) ifadəsi formasını alır
H = 1,02 saat + z + h istirahət. (1.11)
Qalıq baş hres texnoloji kommunikasiyaların müqavimətini aradan qaldırmaq və son nöqtənin çənlərini doldurmaq üçün lazımdır.Boru kəmərində sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi Darcy-Weisbach düsturu ilə müəyyən edilir.
və ya ümumiləşdirilmiş Leibenson düsturu ilə
, (1.13)
burada L p - neft kəmərinin təxmini uzunluğu;
w - orta sürəti boru kəməri vasitəsilə neft axını;
– yağın hesablanmış kinematik özlülüyü;
– hidravlik müqavimət əmsalı;
, m ümumiləşdirilmiş Leybenson düsturunun əmsallarıdır.
, və m dəyərləri maye axını rejimindən və borunun daxili səthinin pürüzlülüyündən asılıdır. Maye axını rejimi ölçüsüz Reynolds parametri ilə xarakterizə olunur
, (1.14)
hidravlik yamac
Hidravlik yamac boru kəmərinin vahid uzunluğuna istinad edilən sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi adlanır.
(1.15)
(1.15) nəzərə alınmaqla (1.11) tənliyi formasını alır
9 Neft kəmərinin kəsişmə nöqtəsinin və təxmini uzunluğunun müəyyən edilməsi
Keçid nöqtəsi neft kəmərinin marşrutunda belə bir təpə adlanır ki, oradan neft neft kəmərinin son nöqtəsinə cazibə qüvvəsi ilə gəlir. Ümumi halda bir neçə belə təpə ola bilər. Neft kəmərinin başlanğıcından onların ən yaxınına qədər olan məsafə deyilir boru kəmərinin təxmini uzunluğu. Uzunluğu L, diametri D və tutumu Q olan neft kəməri nümunəsindən istifadə edərək bunu nəzərdən keçirək
.
a nöqtəsindən perpendikulyar yuxarıya doğru hündürlüklər şkalasında h l dəyərinə bərabər ac seqmentini kənara qoyuruq.
B və c nöqtələrini birləşdirərək, hidravlik üçbucaq adlanan abc üçbucağını alırıq. Onun hipotenuzası bc seçilmiş miqyasda hidravlik yamac xəttinin mövqeyini müəyyənləşdirir.
2-ci xəttin profil xəttinə toxunduğu nöqtə, boru kəmərinin təxmin edilən uzunluğunu müəyyən edən kəsişmə nöqtəsinin mövqeyini göstərir.
Bu onu deməyə əsas verir ki, nefti nəqletmə məntəqəsinə vurmaq kifayətdir ki, o, eyni axın sürəti ilə boru kəmərinin son nöqtəsinə çatsın. Neftin çəkisi təmin edilir, çünki mövcud təzyiq (z PT - z K - h OT) kəsişmə nöqtəsindən son nöqtəyə qədər kəsişmədə müqaviməti aradan qaldırmaq üçün tələb olunan təzyiqdən böyükdür.
(z PT – z K – h OT)>i∙(L– l PT) ,
burada l PT neft kəmərinin başlanğıc nöqtəsindən daşınma məntəqəsinə qədər olan məsafədir.
Bu halda, L P \u003d l PT məsafəsi boru kəmərinin təxmini uzunluğu kimi qəbul edilir və geodeziya işarələrindəki fərq z= z PT - z H-ə bərabər alınır. Əgər hidravlik yamac xəttinin profillə kəsişməsi yoxdursa, onda boru kəmərinin hesablanmış uzunluğu onun ümumi uzunluğuna bərabərdir L P =L və z= z K - z H .
10. N nasos stansiyası olan sabit diametrli magistral neft kəməri üçün, balans tənliyi təzyiq formasına malikdir.
Hər bir istismar sahəsinin əvvəlində yarımstansiyalar gücləndirici nasoslarla təchiz edilir. Boru kəmərinin və hər bir istehsal bölməsinin sonunda, texnoloji boru kəmərlərinin müqavimətini və çənlərə vurulmasını aradan qaldırmaq üçün qalıq baş h OST təmin etmək tələb olunur.
(1.34) tənliyinin sağ tərəfi boru kəmərində ümumi təzyiq itkisidir, yəni N. Marşrut boyunca əlavələr və ya döngələr olduqda, (1.34) tənliyinin sağ tərəfi (1.32) düsturu ilə müəyyən edilir.
Tənliyin sol tərəfi (1.34) nasos stansiyalarının bütün işləyən nasosları tərəfindən hazırlanmış ümumi başdır (aktiv baş). Nasos performans əmsallarının köməyi ilə aktiv ümumi başlıq asılılıq ilə təmsil oluna bilər
a P, b P, h P - Q verildikdə gücləndirici nasos tərəfindən işlənmiş performans və təzyiq əmsalları;
Və
,
(1.36)
Tənliyin sol tərəfini (1.34) (1.35) və sağ tərəfini (1.30) ilə ifadə edərək, analitik formada təzyiq balans tənliyini alırıq.
. (1.38)
Əgər ümumi halda xətti hissədə ilmələr və əlavələr varsa, (1.38) tənliyi formanı alır.
.
(1.39)
11 .Xüsusiyyətlərin kəsişmə nöqtəsi boru kəmərində təzyiq itkisini və verilmiş nasos şəraitində onun tutumunu xarakterizə edən əməliyyat nöqtəsi (A) adlanır (şək. 1.12). Yaranan və sərf olunan təzyiqlərin bərabərliyi, həmçinin nasosların tədarükünün və boru kəmərində neft axınının bərabərliyi mühüm nəticəyə gətirib çıxarır: boru kəməri və nasos stansiyaları vahid hidravlik sistemi təşkil edir. PS-nin iş rejiminin dəyişdirilməsi (bəzi nasosların və ya stansiyaların dayandırılması) bütövlükdə neft kəmərinin rejiminin dəyişməsinə səbəb olacaqdır. Boru kəmərinin hidravlik müqavimətinin və ya onun fərdi hərəkətinin dəyişməsi (özlülüyün dəyişməsi, ehtiyat xətlərin daxil edilməsi, marşrutun müəyyən hissələrində boruların dəyişdirilməsi və s.) öz növbəsində bütün nasos stansiyalarının işinə təsir göstərir.
(Laboratoriya №6)
ÜMUMİ MƏLUMAT
Su kəmərlərinin, istilik dəyişdiricilərinin, nasos stansiyalarının texnoloji sistemlərinin, suyun yığılması və təmizlənməsi sistemlərinin hidravlik hesablanmasında xüsusi enerji itkisini (mayenin çəkisi vahidinə düşən enerji) müəyyən etmək lazımdır. Xüsusi enerji itkiləri (təzyiq itkiləri) mayenin boru kəmərinin divarlarına sürtünməsi, mayenin hərəkət edən təbəqələri arasında baş verən sürtünmə, habelə onların qarışması nəticəsində yaranır. Təcrübə ilə təsdiqlənmiş nəzəri tədqiqatların göstərdiyi kimi, mayenin boru kəməri ilə hərəkəti zamanı təzyiq itkisi mayenin hərəkət rejimindən (Reynolds sayı Re), diametrindən, boru kəmərinin uzunluğundan, boru pürüzlülüyündən və mayenin sürətindən asılıdır. Bu itkilər Darsi düsturu ilə müəyyən edilir:
harada mən - Darsi əmsalı(hidravlik müqavimət əmsalı);
l - boru kəmərinin uzunluğu;
d - boru kəmərinin daxili diametri;
V - boru kəmərindəki mayenin orta sürəti;
g sərbəst düşmə sürətidir.
Uzunluq boyunca təzyiq itkisini təyin etmək üçün l dəyərini bilmək lazım olduğunu görmək asandır. Fiziki baxımdan, l sürət başlığının hansı hissəsinin (V 2 / 2q) borunun nisbi uzunluğu vahidinə düşən itkisi (l / d) deməkdir.
Dairəvi en kəsiyli boruda mayenin vahid izotermik laminar axını ilə Darsi əmsalı nəzəri Stokes düsturu ilə müəyyən edilir.
Eyni şərtlər üçün turbulent rejim maye axını, Darsi əmsalı nəzəri və eksperimental tədqiqatlar əsasında əldə edilmiş empirik və yarı empirik düsturlardan istifadə etməklə hesablanır. Bu tədqiqatlar göstərmişdir ki, Re sayının artması ilə onun l-ə təsir dərəcəsi azalır, kobudluğun təsir dərəcəsi isə artır. Belə bir hadisənin fiziki izahı Prandtl fərziyyəsinə əsaslanır. Yuxarıda göstərilən fərziyyəyə uyğun olaraq, turbulent axını şərti olaraq iki sahəyə bölmək olar (şəkil 4): borunun daxili divarında yerləşən özlü alt təbəqə (1) və onun mərkəzindəki turbulent nüvə (3). ).
Özlü alt təbəqədə maye axını xarici qüvvələrin özlülük qüvvələri ilə qarşılıqlı təsirinin təsiri altında formalaşır. Turbulent nüvədəki axın, Prandtla görə, qarışma nəticəsində yaranan sürtünmə qüvvəsi ilə xarici qüvvələrin qarşılıqlı təsirinin təsiri altında baş verir.
düyü. 4
Hərəkət sürətindən asılı olaraq viskoz alt təbəqənin qalınlığı δv düsturla hesablanır:
Asılılıqdan (15) görünə bilər ki, mayenin axını sürəti nə qədər çox olarsa, özlü alt qatın qalınlığı da bir o qədər kiçik olur (ceteris paribus). Aşağı sürətlərdə (kiçik Reynolds ədədləri) viskoz alt təbəqənin qalınlığı artır. Borunun daxili dəzgahının pürüzlü çıxıntılarından daha böyük olur və onlar özəkdə və l-də axını təsir etmir.
Yüksək sürətlərdə (böyük Reynolds ədədləri) viskoz alt təbəqənin qalınlığı kiçik olur. Özlü alt təbəqə ilə örtülməyən kobudluq çıxıntıları l əmsalının qiymətini təyin edərək, özəkdəki axına birbaşa təsir göstərir. Buna görə də, borularda pürüzlülük proyeksiyalarının D nisbətindən və özlü alt təbəqənin δ qalınlığından asılı olaraq, onlar hidravlik hamar (D) bölünür.< δ в) и гидравлически шероховатые (D >δ c). Formula (3) nəzərə alınmaqla, eyni borunun həm hidravlik cəhətdən hamar, həm də hidravlik cəhətdən kobud ola biləcəyi iddia edilə bilər. Bu o deməkdir ki, hidravlik hamar və kobud borular üçün l əmsalı fərqli olacaq.
Təcrübələr göstərir ki, D və δ nisbətindən asılı olaraq turbulent axın mayelərdə üç sürtünmə qanunu müşahidə edilir. Onların hər biri yalnız Reynolds sayında müəyyən dəyişiklik diapazonunda etibarlıdır.
Turbulent maye axınında üç sürtünmə zonası fərqlənir: hamar, qarışıq və kobud, pürüzlülük çıxıntılarının böyüklüyünün və boru diametrinin nisbəti ilə müəyyən edilir. Maye axınına müqavimət təkcə çıxıntıların hündürlüyündən deyil, həm də onların formasından, nisbi mövqeyindən, vahid sahədəki çıxıntıların sayından və digər amillərdən asılı olduğundan, eksperimental olaraq müəyyən edilən “ekvivalent” pürüzlülük (Ke) anlayışı , təqdim olunur.
Hamar sürtünmə zonası Reynolds sayından (3.5 - 4) × 10 3 ilə başlayır və düsturla müəyyən edilmiş ilk sərhəd qiymətində (Re ') bitir.
burada K e /d-ə bərabər olan nisbi ekvivalent kobudluqdur.
Bu sürtünmə zonasında Darsi əmsalı Blasius düsturu ilə müəyyən edilir
(17)
Qarışıq sürtünmə zonası birinci Reynolds sayından başlayır və ikinci Re” = 500/ ilə bitir. Bu sürtünmə zonasında Darsi əmsalını təyin etmək üçün A.L.-nin düsturundan istifadə edə bilərsiniz. Altşulya
. (18)
Kobud sürtünmə zonasında Reynolds ədədləri ikinci sərhəd qiymətindən böyükdür Re” > 500/ . Bu zonada 68/Re dəyəri ilə müqayisədə cüzi olur, Altshul düsturu Şifrinson düsturuna çevrilir.
L = 0,11 × () 0,25 , (19)
Re > Re” və £ 0,007 üçün etibarlıdır.
Re > Re” və > 0,007 olarsa, Darsi əmsalının hesablanması Prandtl-Nikuradze düsturuna əsasən aparılır.
(20)
Kobud sürtünmə zonasında Darsi əmsalı yalnız nisbi ekvivalent pürüzlülük ilə təyin olunduğundan (19, 20) düstur da tapmağa xidmət edir.
Ekvivalent pürüzlülük dəyərləri hidravlikaya dair istinad ədəbiyyatında verilmişdir. Dəyərlər cədvəlləri material, istehsal üsulu və boruların vəziyyəti nəzərə alınmaqla eksperimental məlumatlar əsasında tərtib edilir. Boruların vəziyyəti nəzərə alınır: təmizlik, xidmət müddəti, korroziyanın olması.
Buna görə də, boru kəmərinin divarlarının ekvivalent pürüzlülüyü haqqında məlumatlara sahib olmaq və onun diametrini bilməklə Reynolds nömrələri və sürtünmə zonası üçün sərhəd şərtlərini təyin etmək mümkündür.
Darsi əmsalını təyin etmək üçün analitik üsulların nəzərdən keçirilən şərtlərindən əlavə, l-in Re və K e-dən qrafik asılılıqları da mövcuddur. Polad üçün texniki borular bu qrafiklər Murin G.A.-nın ölkəmizdə apardığı eksperimental tədqiqatların nəticələrinə əsaslanır.
Xüsusi şərtlər üçün əmsal empirik olaraq təyin edilə bilər.
İŞİN MƏQSƏDİ
Uzunluq boyu sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisini təyin etmək üçün eksperimental və hesablama üsullarını mənimsəmək.
düşünün növləri hidravlik müqavimət .
Bir maye hərəkət edərkən, təzyiqin bir hissəsi müxtəlif müqavimətləri aradan qaldırmağa sərf olunur. Hidravlik itkilər əsasən hərəkət sürətindən asılıdır, buna görə də baş sürət başlığının fraksiyaları ilə ifadə edilir.
Harada - sürət başlığının hansı nisbətində itirilmiş təzyiq olacağını göstərən hidravlik müqavimət əmsalı,
və ya təzyiq vahidlərində:
Belə bir ifadə rahatdır ki, o, sürtünmə əmsalı adlanan ölçüsüz mütənasiblik amilini və Bernulli tənliyinə daxil olan sürət başlığını ehtiva edir. Beləliklə, əmsalı itirilmiş başın sürət başlığına nisbətidir.
Mayenin hərəkəti zamanı baş itkisi iki növ müqavimətdən qaynaqlanır: sürtünmə qüvvələri ilə təyin olunan uzunluq müqaviməti və istiqamətdə və böyüklükdə axın sürətinin dəyişməsi səbəbindən yerli müqavimət.
yerli itkilər enerjilər sözdə yerli müqavimətlərlə bağlıdır: kanalın forma və ölçüsündə yerli dəyişikliklər, axının deformasiyasına səbəb olur. Maye yerli müqavimətlərdən keçdikdə onun sürəti dəyişir və adətən burulğanlar yaranır.
Aşağıdakı qurğular yerli müqavimətlərə misal ola bilər: klapan, diafraqma, dirsək, klapan və s. (şək. 37).
Xətti vahidlərdə yerli müqavimətləri aradan qaldırmaq üçün itirilmiş baş düsturla müəyyən edilir:
(bu ifadə tez-tez Weisbach düsturu adlanır),
və təzyiq vahidlərində:
burada: - adətən empirik olaraq təyin olunan yerli müqavimət əmsalı (əmsalın dəyərləri yerli müqavimətin növü və dizaynından asılı olaraq istinad kitablarında verilir),
mayenin xüsusi çəkisi,
mayenin sıxlığıdır,
V- bu yerli müqavimətin quraşdırıldığı boru kəmərində orta sürət.
Gate valve Dirsək Çəngəl axını
Valf Məhdudiyyətinin Birləşməsi
Mesh ilə diafraqma genişləndirici klapan
Şəkil 37 - Yerli hidravlik müqavimətin nümunələri
Şəkil 38 - Dizayn sürətinin seçimi.
Boru kəmərinin diametri dəyişirsə, ona görə də, onun içindəki sürət qısa bir hissədə dəyişirsə, o zaman hesablamada sürətlərdən böyük olanı layihə sürəti kimi götürmək daha rahatdır (şək. 38). Məsələn, boru kəmərinin qəfil daralması, boru kəmərinə giriş və s. ( , layihə sürəti götürülür. V = V 2).
Sürtünmə itkisi və ya xətti müqavimətlərə maye axınının bütün uzunluğu boyunca baş verən sürtünmə qüvvələri səbəb olur vahid hərəkət, buna görə də onlar axının uzunluğuna mütənasib olaraq artır. Bu cür itki mayenin daxili sürtünməsi ilə əlaqədardır və buna görə də o, təkcə kobud deyil, həm də hamar borularda baş verir.
Sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi (uzunluq boyu) düsturla müəyyən edilə bilər:
Bununla belə, əmsalı nisbi uzunluqla əlaqələndirmək daha rahatdır l/g. Gəlin bir süjet götürək dəyirmi boru uzunluğu onun diametrinə bərabərdir d və vasitəsilə düstura daxil olan müqavimət əmsalını işarələyin. Sonra bütün boru uzunluğu üçün L və diametri dəmsalı olacaq l/g dəfə çox, yəni:
hidravlik sürtünmə əmsalı və ya Darsi əmsalı haradadır,
L- bölmə uzunluğu,
d- boru diametri.
Belə bir dəyişdirmə bizə formulanı praktik istifadə üçün çox əlverişli bir formaya gətirməyə imkan verir:
Düstur adətən Darsi-Veysbax düsturu adlanır. Əksər hallarda sürtünmə əmsalı λ Reynolds meyarından asılı olaraq empirik olaraq müəyyən edilir. Re və səth keyfiyyəti (pürüzlülük).
Baş itkisinin ümumiləşdirilməsi
Bir çox hallarda, mayelər müxtəlif hərəkət etdikdə hidravlik sistemlər(məsələn, boru kəmərləri) uzunluq boyunca sürtünmə nəticəsində eyni vaxtda təzyiq itkiləri və yerli itkilər var. Belə hallarda ümumi baş itkisi kimi müəyyən edilir arifmetik cəmi hər cür itkilər.
Bütün axındakı itkiləri təyin edərkən, hər bir müqavimətin qonşulardan asılı olmadığı qəbul edilir. Beləliklə, ümumi itki hər bir müqavimətin verdiyi itkilərin cəmidir.
Boru kəməri bir neçə yerli müqavimətə malik müxtəlif diametrli uzunluqlu bir neçə hissədən ibarətdirsə, ümumi yük itkisi düsturla tapılır:
,
Harada 
,
, ,…, , , , …, , , , …, ayrı-ayrı bölmələr və yerli müqavimətlər üçün müqavimət əmsalları və orta sürətlərdir.
3.6 Müxtəlif amillərin nisbətə təsiri
Təzyiq itkilərinin hesablanmasında ən böyük çətinlik hidravlik sürtünmə əmsalının hesablanmasıdır. , bir çox axın və boru kəməri parametrlərinin təsirinə məruz qalır.
Müxtəlif amillərin hidravlik sürtünmə əmsalının dəyərinə təsirinin öyrənilməsinə həsr edilmişdir. böyük rəqəm eksperimental və nəzəri əsərlər. Bu təcrübələr ən əsaslı şəkildə İ.Nikuradze (1932) tərəfindən aparılmışdır. Onlar boruların daxili səthinə vahid pürüzlü qum dənələrinin yapışdırılması ilə yaradılan süni pürüzlü borularda aparıldı. Borularda baş itkisi müxtəlif axın sürətlərində müəyyən edilmiş və əmsal Darcy-Weisbach düsturu ilə hesablanmışdır. , onun dəyərləri Reynolds ədədinin funksiyası kimi qrafikdə təsvir edilmişdir Re.
Nikuradzenin təcrübələrinin nəticələri = qrafikində verilmişdir f(Re) (Şəkil 39). Bunu nəzərə alaraq, aşağıdakı mühüm nəticələr çıxara bilərik.
Laminar rejim bölgəsində ( Re<2320) все опытные точки независимо от шероховатости стенок уложились на одну прямую (линия 1).
Buna görə də, burada yalnız Reynolds ədədindən asılıdır və kobudluqdan asılı deyil.
Laminardan turbulentə keçiddə əmsal artdıqca sürətlə artır Re, ilkin hissədə kobudluqdan asılı olmayaraq.
Turbulent rejim bölgəsində üç müqavimət zonasını ayırmaq olar. Birincisi, hamar boruların zonasıdır, burada = f(Yenidən), və kobudluq Ke() görünmür, şəkildəki nöqtələr meylli əyri boyunca yerləşir (əyri 2). Bu əyridən sapma nə qədər tez baş verirsə, kobudluq bir o qədər çox olur.
Növbəti zona kobud borular zonası (pre-kvadrat) adlanır, şəkildə o, müəyyən müəyyən hədlərə meyl edən bir sıra əyrilər 3 ilə təmsil olunur. Bu zonadakı əmsal, göründüyü kimi, həm kobudluqdan, həm də Reynolds ədədindən asılıdır = f(Re, Ke/d). Və nəhayət, Re ədədlərinin müəyyən dəyərləri aşıldığında, 3 əyriləri oxa paralel düz xətlərə çevrilir. Re, və sabit nisbi kobudluq = üçün əmsal sabit olur (Ke/d). Bu zona özünəbənzər və ya kvadrat adlanır.
Şəkil 39 – Nikuradze qrafikləri
Ərazinin təxmini sərhədləri aşağıdakılardır:
hamar boru zonası 4000
kobud boru zonası 10 d/Ke
kvadratik zona Yenidən> 500d/Ke.
Bir zonadan digərinə keçidi belə şərh etmək olar: pürüzlülüyün proyeksiyaları tamamilə laminar sərhəd qatına batırıldığı müddətcə (yəni.< ), они не создают различий в гидравлической шероховатости. Если же выступы шероховатостей выходят за пределы пограничного слоя (Ke>δ), pürüzlülük proyeksiyaları turbulent nüvə ilə təmasda olur və burulğanlar əmələ gəlir. Məlum olduğu kimi, artımla Re təbəqənin qalınlığı azalır və sonuncu zonada (kvadrat) bu təbəqə demək olar ki, tamamilə yox olur ().
Bununla belə, praktikada istifadə olunan borular qeyri-bərabər və qeyri-bərabər pürüzlüdür. Bir çox elm adamı təbii pürüzlüyə təsir məsələlərini aydınlaşdırmaqla məşğul idi, G. A. Murinin təcrübələri (polad borular üçün) ən böyük şöhrət qazandı.
Nikuradze tərəfindən müəyyən edilmiş əsas qanunauyğunluqları təsdiq edən bu təcrübələr bir sıra mühüm və mahiyyətcə yeni nəticələr çıxarmağa imkan verdi. Onlar göstərdilər ki, keçid bölgəsində təbii pürüzlü borular üçün həmişə kvadratik bölgədən daha böyük olur (və süni pürüzlülük vəziyyətində olduğu kimi az deyil); və 2-3-cü zonadan dördüncü zonaya keçid zamanı davamlılıq azalır. Murinin təcrübələrinin nəticələri Şəkil 40-da göstərilmişdir.
Şəkil 40 - Murinin təcrübələrinin nəticələri
3.7 Darsi əmsalının təyini üçün düsturlar
Darsi əmsalını hesablamaq üçün çoxlu sayda empirik və yarı empirik düsturlar var, onların əksəriyyəti məhdud tətbiq sahəsinə malikdir. Biz yalnız geniş sərhədləri olan bir neçə əsas, ən çox istifadə olunan düsturları nəzərdən keçirəcəyik.
laminar rejimdə ( Re<2320) для определения в круглых трубах применяют формулу Пуазейля:
= 64/Re.
Düstur nəzəri cəhətdən əldə edilmişdir ki, bu da "Laminar rejimdə axının xüsusiyyətləri" bölməsində göstərilir.
Laminar rejimdən turbulent rejimə keçid bölgəsində λ Frenkel düsturu ilə hesablanır:
λ= 2,7/Re 0,53 .
Turbulent şəraitdə üç zona var:
Hidravlik cəhətdən hamar borular üçün bir neçə düstur istifadə olunur:
Ən çox istifadə olunur:
Blasius λ= 0,3164/Re 0,25 əhatə dairəsi (4000<Re<10 5);
Konakova λ= 1/(1,81 q yenidən 1.5) 2 əhatə dairəsi (4000<Re<3×10 6)
Hidravlik kobud borular üçün:
Altşulya λ= 0,11(K E /d+ 68/Re) 0,25 ;
Colebrook-Ağ
Bu düsturların istifadəsinin sərhədləri 10-dan Reynolds ədədlərinin diapazonunda müəyyən edilə bilər. d/K E 500-ə qədər d/K E.
Kvadrat müqavimət bölgəsində (Reynolds 500-dən çox nömrələr d/K E) düsturlar tətbiq olunur:
Şifrinson B.L. λ= 0,11(K E /d) 0,25 ;
Prandtla - Nikuradze λ= 1/(1,74+ 2 q d/K E) 2 .
Yuxarıdakı düsturlar müxtəlif amillərin hidravlik sürtünmə əmsalına təsirini ən tam və düzgün şəkildə nəzərə alır. Onlar hazırda mövcud olan çoxlu sayda düsturlardan seçilir.
A. D. Altşul düsturu ən universaldır və onu turbulent rejimin üç zonasından hər hansı birinə tətbiq etmək olar. Aşağı Reynolds ədədlərində Blasius düsturuna çox yaxındır və yüksək Reynolds ədədlərində B.L. tərəfindən Şifrinson düsturuna çevrilir.
Nəzarət sualları
1. Mayelərin və qazların iki hərəkət rejimi.
2. Reynolds təcrübələri, Reynolds kriteriyası.
3. Laminar və turbulent rejimlərin xüsusiyyətləri.
4. Sürətin paylanması diaqramları.
5. Hidravlik müqavimət, onların fiziki mahiyyəti və təsnifatı.
6. Enerji itkilərinin (təzyiqinin) hesablanması üçün düsturlar.
7. Yerli hidravlik müqavimət, əsas düstur.
8. Yerli müqavimət əmsalının Reynolds ədədindən və həndəsi parametrlərdən asılılığı.
9. Uzunluq boyunca müqavimət, itkilərin hesablanması üçün əsas düstur.
10. Hidravlik müqavimət zonaları, Nikuradze və Murinanın təcrübələri.
11. Hidravlik sürtünmə əmsalının hesablanması üçün ən çox istifadə olunan düsturlar.
