GOSSTROY ZSSR

ALL-UNION PROJEKTOVÉ ZDRUŽENIE PRE ZÁSOBOVANIE VODOU
A KANALIZÁCIE

SÓJUZVODOKANALPROEKT

ŠTÁTNY PORIADOK PRÁCE ČERVENÝ PANER
DESIGN INSTITUT
SÓJUZVODOKANALPROEKT

VÝHODY
NÁVRH SIETE
ZÁSOBOVANIE VODOU A KANALIZÁCIA
V ŤAŽKÝCH GEOLOGICKÝCH INŽENÝRSKÝCH PODMIENKACH
(na SNiP 2.04.02-84 a 2.04.03-85)

RIADITEĽ ÚSTAVU		Yu.N. ANDRIANOV
HLAVNÝ INŽINIER		A.N. MICHAILOV
ZODPOVEDNÝ HLAVNÝ EXEKUTOR ŠPECIALISTA		L.V. YAROSLAVSKÝ

MOSKVA, 1990

Pri navrhovaní základov a základov budov a stavieb je potrebné vziať do úvahy prítomnosť kolektorov a tlakových potrubí v ich blízkosti.

1.5. Návrhy sietí by mali zabezpečiť spôsoby a miesta na vypúšťanie vody z potrubí v prípade preplachovania, čistenia alebo opravy sietí, s výnimkou podmáčania základov v oblasti budovy.

1.6. Aby sa uľahčilo monitorovanie stavu potrubí a opravy v častiach, kde je to možné, mali by sa prijať opatrenia nadzemné kladenie tlakové potrubia.

V budovách a stavbách by sa kladenie potrubí na tento účel malo vykonávať nad úrovňou podlahy suterénu alebo technického podzemia. Pod úrovňou podlahy je ukladanie potrubí povolené vo vodotesných kanáloch s odstránením núdzovej vody z nich.

1.7. Súčasťou komplexu vodoochranných opatrení sú aj: rozvrhnutie generelu, rozvrhnutie zastavaného územia, kvalitné zasypanie dutín jám a priekop, zariadenie okolo poklopov, studní a slepých priestorov, pokládka hl. externé siete v prípadoch uvedených v tejto príručke, na paletách, v kanáloch alebo tuneloch.

1.8. Pri vypracúvaní územných plánov treba zachovať prírodné podmienky na odstraňovanie dažďa a roztopená voda.

Kapacitné stavby a vodonosné siete by mali byť umiestnené, ak je to možné, v oblastiach s drenážnou vrstvou a s minimálnou hrúbkou poklesov, vzdutia a zasolených pôd. Pri dodržaní tohto odporúčania dôjde k odstráneniu priesakovej vody drenážnou vrstvou, ktorá zabráni jej prenikaniu do podložných vrstiev klesajúcich, zasolených alebo napučiavajúcich zemín. Je potrebné dodržať priebeh drenážnych vrstiev, aby nedochádzalo k stagnácii a hromadeniu vody na stavbe, najmä v oblasti sietí, budov a stavieb. Ak je takéto nebezpečenstvo možné, je potrebné kombinovať prirodzené drenážne vrstvy s umelými drenážnymi zariadeniami.

1.9. Keď podmienky kladenia rúr vyžadujú zvýšený stupeň zhutnenia zásypovej zeminy, je potrebné zabezpečiť zhutnenie zásypovej zeminy až do súčiniteľa zhutnenia Kupl. ³ 0,93.

Priradenie technologických parametrov zhutnených zemín (hrúbka vrstiev pôdy, vlhkosť, odporúčané mechanizmy a počet prejazdov pri zhutňovaní) by sa malo vykonávať v súlade s SNiP 3.02.01-87 „Zemné práce. Základy a základy“ s odporúčanou prílohou k tomuto „Manuálu“.

1.10. Projekty vodovodných a kanalizačných sietí, okrem technologických, plánovacích (generálny plán a vertikálne plánovanie) a konštrukčných opatrení vypracovaných v súlade s SNiP 2.02.01-83, 2.04.02-84 a 2.04.03-85 a tohto návodu, musí obsahovať požiadavky na výrobu stavebných prác (body ,) a prevádzku. Posledné ustanovenie je implementované v poznámke umiestnenej na liste „Všeobecné údaje“ s nasledujúcim obsahom: „Prevádzka sietí (vodovod, kolektor) a stavieb na nich sa vykonáva podľa“ Odporúčania na prevádzku budov , štruktúry a inžinierske siete postavený na poklesnutých pôdach“, vyvinutý Centrálnym výskumným ústavom priemyselných budov, NIIOSP pomenovaný po. Gersevanov a Rostov Research Institute of ACS pomenovaný po. Pamfilova v roku 1984

II. SPOMAĽOVANIE PÔD.

2.1. Pri navrhovaní základov zložených z klesajúcich zemín je potrebné vziať do úvahy, že keď vlhkosť stúpne nad určitú úroveň, spôsobujú ďalšie deformácie poklesom z vonkajšieho zaťaženia a (alebo) vlastnej hmoty pôdy.

2.2. Pri plánovaní lokality s rezom sa výrazne zníži možné množstvo poklesov, preto sa pôdne podmienky typu II z hľadiska poklesu môžu zmeniť na typ I.

Pri vertikálnom usporiadaní v násype je možný výrazný nárast zosuvu zemín od vlastnej hmotnosti pri premáčaní, t.j. I typ prejde do II.

Takže pri výstavbe násypu s výškou 5–6 m sa množstvo poklesu môže zvýšiť viac ako 2-krát.

Preto pri plánovaní území s výplňou pôdy je potrebné pred začatím výstavby zabezpečiť elimináciu poklesu základne so zvyškovými možnými zrážkami z hmotnosti konštrukcie nie viac ako 5 cm.

2.3. Zásypy pri plánovaní územia, zásypy jám a zákopov by sa mali vykonávať z miestnych ílovitých pôd. Pri ukladaní do násypu je potrebné eliminovať poklesové vlastnosti týchto zemín. Použitie piesočnatých a hrubozrnných zemín, stavebnej sute a iných drenážnych materiálov na plánovanie násypov a zásypy jám a priekop na lokalitách s pôdnymi podmienkami typu II z hľadiska poklesu nie je povolené.

Zásypová zemina by mala mať číslo plasticity JL£ 0,1 a zasypávané pri optimálnej vlhkosti vo vrstvách so zhutnením každej vrstvy na požadovanú hustotu (uvedený koeficient zhutnenia zeminy alebo hustotu suchej zeminy) kontrolovanú metrologickými prostriedkami stavebných laboratórií. Požadovaná hustota pôdy sa priraďuje v závislosti od materiálu rúr, hĺbky a spôsobu ich uloženia a tiež v závislosti od zaťaženia povrchu zhutnenej pôdy (tabuľka). Hustota zhutnenej suchej pôdy by mala byť najmenej 1,6 - 1,7 t / cu. m a byť pridelené v závislosti od výsledkov experimentálneho zhutňovania, zaznamenaných v príslušných zákonoch.

pre kanalizáciu - železobetónové tlakové, azbestocementové, plastové. V priestoroch s pracovným tlakom vyšším ako 0,9 MPa (9 kg / cm2) je povolené používať oceľové rúry. Zároveň na klesajúcich zeminách typu II nie je povolené použitie azbestocementových tlakových rúr s CAM spojkami.

2.6. Pre tlakové potrubia v pôdnych podmienkach typu II s možným odberom väčším ako 20 cm:

pre vodovodné systémy I a II kategórie dostupnosti zásobovania vodou by mali byť vodovodné potrubia a siete navrhnuté zo zváraných (oceľových alebo plastových) rúr, použitie hrdlových rúr nie je povolené;

pre vodovody III. kategórie vodovodných zabezpečovacích a tlakových kanalizačných sietí sú povolené hrdlové rúry s pružnými tupými spojmi. Na tento účel by sa na utesnenie spojov železobetónových, liatinových a plastových (PVC) rúrok mali použiť gumové tesniace manžety.

V oblastiach s pracovným tlakom vyšším ako 0,6 MPa (6 kg / cm2) by sa mali používať iba oceľové rúry.

2.7. Pre gravitačné potrubia by sa mali použiť železobetónové, azbestocementové tlakové a keramické kanalizačné potrubia.

Azbestocementové rúry sa môžu používať až po selektívnej kontrole súladu hlavných rozmerov tupého spoja (vonkajší priemer zatočených koncov rúr a vnútorný priemer spojok) s požiadavkami GOST 539-80.

Tabuľka 2.1.

	Priemer v mm	Veľkosť medzery, mm
Azbestocement
Tlak železobetónu
netlak
Keramické
Liatina na gumených krúžkoch
		Pre železobetónové netlakové potrubia typu TB, TS, TBP a TSP, vyrobené v súlade s GOST 6482-88, pre tlakové potrubia, vyrobené v súlade s GOST 125860-83 a tlakové potrubia s oceľovým jadrom, vyrobené v súlade s GOST 26819-86, - krúžky podľa TU 381051222-88; Pre liatinové tlakové potrubia sa ako tesnenia používajú gumové manžety podľa GOST 21053-75. Gumové krúžky na utesnenie spojov musia byť dodané kompletné s rúrkami. Pre keramické rúry sa ako tesniaci materiál používa bitúmenovaný alebo dechtovaný konopný prameň. Návrh tupých spojov rúr by sa mal vykonať s prihliadnutím na „Pokyny pre kladenie a inštaláciu liatinových, železobetónových a azbestocementových potrubí pre zásobovanie vodou a kanalizáciu (podľa SNiP 3.05.04-85), Stroyizdat, 1989. Dk, cm, je kompenzačná kapacita tupého kĺbu určená vzorcom: V tomto vzorci kω - koeficient pracovných podmienok rovnajúci sa 0,6; lsec- dĺžka úseku (článku) potrubia, cm; e - relatívna hodnota horizontálneho pohybu pôdy pri jej poklese z vlastnej hmotnosti; D TN - vonkajší priemer potrubia; R gr - podmienený polomer zakrivenia povrchu pôdy pri jej poklese od vlastnej hmotnosti, m. Hodnota relatívnych horizontálnych posunov e je určená vzorcom 133 a podmieneným polomerom zakrivenia povrchu pôdy R gr. podľa vzorca 139 "Príručky na navrhovanie základov budov a konštrukcií" (k SNiP 2.02.01-83). Maximálna hodnota ohybového momentu a šmykovej sily vznikajúcej na okrajoch poklesovej šošovky, na kontrolu pevnosti rúr pri ich ohýbaní a na výpočet železobetónových základov potrubí a kanálov, sú určené vzorcami (3) kde µ je dĺžka zakriveného úseku poklesu pôdy z jej vlastnej hmotnosti, vypočítaná podľa vzorca 131 príručky k SNiP 2.02.01-83; EJ- tuhosť prierezu vypočítanej konštrukcie (rúrka, paleta, kanál). 2.21. Ak nie je možné dodržať vzdialenosti uvedené v tabuľke. , ako aj na vstupoch potrubí publikácií a stavieb by sa malo zabezpečiť kladenie potrubí v pôdnych podmienkach typu II z hľadiska poklesu pre objekty triedy I a II a zodpovednosť vo vodotesných kanáloch alebo tuneloch a pre objekty III triedy zodpovednosti a na kanalizačných vývodoch na paletách s povinným vypúšťaním havarijnej vody do kontrolných studní. V pôdnych podmienkach typu I - na zhutnenej pôde základu pre objekty II. triedy zodpovednosti, na paletách pre objekty I. triedy zodpovednosti a bez prepadnutia - pre objekty III. triedy zodpovednosti a na výpustoch kanalizácie Tabuľka 2.2. Charakteristika územia Požiadavky na základňu pre potrubia Zastavaný Zhutnenie pôdy Nepostavený Bez zohľadnenia poklesu Postavené aj nepostavené Bez zohľadnenia poklesu II (hodnota ťahu do 20 cm) Zastavaný Zariadenie na zhutňovanie pôdy a palety Nepostavený Zhutnenie pôdy Zastavaný Zhutnenie pôdy Nepostavený Bez zohľadnenia poklesu II (výška čerpania je viac ako 20 cm Zastavaný Zhutňovanie pôdy, kladenie rúr v kanáli alebo tuneli. Nepostavený Zhutnenie pôdy Zastavaný Zhutnenie pôdy a usporiadanie paliet. Nepostavený Zhutnenie pôdy Tabuľka 2.3. 1. Nezastavané územie - územie, kde sa v najbližších 15 rokoch nezabezpečuje výstavba sídiel a objektov národného hospodárstva. Hranica zastavaného územia je oddelená od stavieb a stavieb, ktorých výstavba je plánovaná, vo vzdialenostiach, ktoré zabezpečia nemožnosť vsakovania klesajúcich zemín pri päte týchto stavieb a stavieb vsakovacím zdrojom umiestneným v nezastavanom území. na 15 rokov. 2. Zhutnenie pôdy - zhutnenie základovej pôdy do hĺbky 0,3 m pre pôdy typu I na hustotu suchej pôdy najmenej 1/65 tf/m3. m pri spodnej hranici zhutnenej vrstvy s hrúbkou vrstvy klesajúcich zemín do 5 m. Pri zeminách typu II z hľadiska poklesu s poklesom do 20 cm sa podklad hutní do hĺbky 0,6 m, s poklesom viac ako 20 cm - do hĺbky 0,8 m. 3. Paleta - vodotesná konštrukcia s bočnicami, na ktorej je položená drenážna vrstva s hrúbkou v závislosti od priemeru potrubí, nie však menšou ako 0,1 m materiálu. 4. Požiadavky na základy pre potrubia sú určené pre rozvoj, ktorý pozostáva z budov a štruktúr II. triedy zodpovednosti. Pri výstavbe budov alebo stavieb I. a III. triedy zodpovednosti sa požiadavky uvedené v tabuľke zvyšujú alebo znižujú. 5. Na prehĺbenie výkopov pre tupé spoje rúr by sa malo použiť podbíjanie. 6. Treba brať do úvahy typ pôdnych pomerov z hľadiska poklesu pôdy a možné hodnoty poklesu pôdy z vlastnej hmoty s prihliadnutím na možné rezanie a zásyp pôdy pri plánovaní. 7. Ukladanie vstupov alebo výstupov v prípade nepočujúcich nie je povolené. Tabuľka 2.4 Trieda zodpovednosti okolitých budov a stavieb Typ pôdy poklesom II množstvo ťahu do 20 cm II hodnota poklesu viac ako 20 cm Vodné trubky Kanalizácia 1. Písmenové indexy znamenajú: O - bez poklesu U - zhutnenie pôdy P - zariadenie na zhutňovanie pôdy a palety K - zhutňovanie pôdy a kladenie rúr v kanáli alebo tuneli 2. Indexy písmen bez zátvoriek označujú miery pre zastavanú plochu, tie v zátvorkách - pre nezastavanú plochu. Tabuľka 2.5. Pod zvárané netlakové potrubia vyrobené z plastových rúr, podliehajúce požiadavkám kladeným uvedeným v článku; Pri zváraných tlakových potrubiach z plastových rúr, keď sa namiesto typu potrubia zodpovedajúceho konštrukčnému vnútornému tlaku berú potrubia o jeden typ vyššie (SL namiesto L, S namiesto SL, T namiesto C) a požiadavky kladenia podľa k odseku.; Pod potrubiami vyrobenými z rúr s hrdlovými alebo hrdlovými spojmi, keď pri vytváraní poklesového lievika nemajú tupé spoje uhlové deformácie väčšie ako 2 °, určené pomocou vzorca (položka ), s maximálnym možným polomerom zakrivenie poklesového lievika Rgr. 2.25. Ak je pokles pôdy na päte budov a stavieb umiestnených v blízkosti navrhovaných sietí úplne eliminovaný, opatrenia na kladenie vodovodných potrubí sú uvedené v tabuľke. , a , sú priradené ako pre nezastavané územie. V prípade čiastočnej eliminácie poklesových vlastností, keď zvyškový pokles nepresiahne 5 cm, sa priraďujú opatrenia ako pre pôdy poklesu I. typu. 2.30. Ak je v dôsledku pôdnych podmienok potrebné položiť siete na palety, v kanáloch alebo v tuneloch, odporúča sa zabezpečiť spoločné ukladanie potrubí na rôzne účely pomocou „ Smernice o výpočte ekonomickej efektívnosti použitia rôznych metód kladenia inžinierskych komunikácií v mestách "(TsNIIEP inžinierskych zariadení, 1974) a album" Technické riešenia kladenia vodovodných a kanalizačných potrubí v oblastiach permafrostových pôd "(Čeljabinská pobočka Krasnojarského oddelenia vodného hospodárstva VNII VODGEO, 1982.) 2.31. Palety sú určené pre jedno alebo viac potrubí. Zároveň sú vzdialenosti medzi potrubiami určené iba konštrukčnými úvahami. Palety sa odporúčajú vyrábať zo železobetónu (obr.). Betón monolitický, film, zemina atď. palety (obr. a c) je dovolené používať len pri poklesoch nie väčších ako 10 cm kvôli možnosti ich neorganizovaného prasknutia alebo straty požadovaného tvaru prierezu pri nerovnomernom poklese podkladu. Obtok paliet alebo kanálov sieťových vrtov je znázornený na obr. . Monolitické železobetónové palety sú rozrezané s utesnenými švami na samostatné časti, ktorých dĺžka je určená v súlade s ustanovením , na základe deformačných vlastností spojov a od medzného otvoru trhliny od £ 0,3 mm. Y = KW/L (4) Kde W v kocke m / deň - odhadovaná priepustnosť potrubia na začiatku uvažovaného úseku siete, L- dĺžka úseku v km, K- koeficient špecifických únikov. Obr. 2.1. Palety. a) železobetónové prefabrikáty; b) železobetónové alebo betónové monolitické; c) film; d) z hydrofóbnej pôdy 1 - potrubie; 2 - zhutnená prírodná pôda; 3 - železobetónové prefabrikované prvky palety; 4 - drenážna vrstva (rez podľa výpočtu, hrúbka nie menšia ako 100 mm, šírka B nie menšia ako 2D; 5 - piesok; 6 - železobetónová alebo betónová monolitická paleta; 7 - polyetylénová fólia stabilizovaná sadzami s hrúbkou 0,2 mm podľa GOST 10354-82; 8 - zhutnená zmes zemina a bitúmenu; 9 - zásypová zemina. hodnoty K pre zvárané vodovodné potrubia: s W/L do 100 cu. m/deň km K- 0,03 hod W/L od 100 do 200 cu. m/deň km K= 0,032 at W/L od 200 do 350 cu. m/deň km K= 0,04. Pre tlakové rúrky na tupo K= 0,11 pre zadok potrubia s voľným prietokom K = 0,04. kde 1,2 je koeficient, ktorý zohľadňuje drsnosť povrchu palety; A PC - požadovaná plocha prierezu palety, m2. m; Q V - objem vody, kub. m / deň, ktorý by mal vziať paletu; i- relatívny sklon; K f - koeficient filtrácie; kocka m / deň, stanovené pre homogénne granulometrické zloženie drenážneho materiálu podľa tabuľky. A . Tab. 2.6. Filtračné koeficienty hrubozrnných homogénnych materiálov (podľa S.V. Izbash)x. x Príručka hydraulického inžinierstva (pozri poznámku pod čiarou k tabuľke.) Na základe inžiniersko-geologických charakteristík lomového materiálu možno určiť koeficient filtrácie pre materiál s heterogénnym granulometrickým zložením jednou z metód opísaných v referenčných knihách o geológii. xx Príručka hydrogeológa (pod redakciou M.E. Altovského) - M .: Gosud. vydavateľstvo literatúry o geológii a ochrane nerastných surovín. 1962 2.36. Steny a dná žľabov a tunelov musia byť vodotesné s utesnením spojov prefabrikátov a dilatačných škár v súlade s ustanovením. Prekrytie nepriechodných kanálov musí byť riešené ako odnímateľné. L- dĺžka prefabrikovaného prvku alebo oblasť medzi poddajnými švami; R gr - polomer zakrivenia povrchu pôdy (p.); H- výška kanála alebo tunela od spodnej časti dna. Ryža. 2.2. Obchádzanie palety alebo kanála siete. 1 - potrubie; 2 - sieťová studňa; 3 - elastické tesnenie potrubia; 4 - paleta alebo kanál. 2.39. Vstupy a výstupy z budov a štruktúr by sa mali poskytovať v súlade s SNiP 2.04.01-85. Pri vchodoch do budov a stavieb, ako aj na výstupoch, musí spojenie kanálov a paliet s konštrukciami budov a stavieb udržiavať vodotesnosť. počas celej doby prevádzky, berúc do úvahy rozdiel v usadzovaní budov, stavieb a priľahlých kanálov a paliet. Na tento účel musia byť spojovacie body vyplnené tiokolovými tmelmi, prilepené kompenzačnými páskami tiokol alebo sklolaminátom na bitúmene. 2.40. Ak je v dôsledku rozdielneho uloženia potrubí mimo budov a stavieb a samotných budov a stavieb možné otáčanie alebo posúvanie potrubí, ktoré môže spôsobiť poškodenie zariadenia spojeného s týmito potrubiami, je potrebné zabezpečiť opatrenia na ochranu zariadenia. od síl naň prenášaných. Takéto opatrenia zahŕňajú utesnenie rúrok v otvoroch elastickými materiálmi, ako sú tmely tiokol, alebo inštaláciu kompenzačných zariadení podľa potrubí v blízkosti budov alebo konštrukcií, alebo tvrdé utesnenie rúr v obvodových plášťoch budov. Hlavná konštruktívne riešenie, ktorá zabezpečuje tesnosť prechodu rúrok cez uzatváracie konštrukcie a nevytvára námahu pri tesnení, je inštalácia upchávok v prípade potreby v kombinácii s kompenzačnými zariadeniami alebo utesnením rúr v uzatváracích konštrukciách s tiokolovými tmelmi. Poznámka. Pevné tesnenie rúr v stenách, realizované pomocou rebrovaných rúr, je vo väčšine prípadov nepraktické, najmä pri relatívne tenkých prefabrikovaných monolitických stenách, pretože. vyžaduje výrazné spevnenie stien v dôsledku prenosu síl na ne, ku ktorým dochádza pri lineárnych alebo uhlových deformáciách potrubí od teplotných deformácií, seizmických účinkov, sedimentácie základov atď. faktory. 2,50. Pri použití vodárenských studní ako kontrolných studní a na zachytávanie vody priesakov sa výška spodnej časti studne zväčšuje na vytvorenie nádoby, ktorej kapacitu určuje p. Za službu potrubné armatúry nad spodnou časťou takýchto studní by mali byť mriežkové pracovné plošiny usporiadané vo výškach vhodných pre personál údržby. Pri navrhovaní týchto studní musia byť splnené požiadavky paragrafov a. 2.51. Odvod vody z kontrolných studní by mal byť zabezpečený do najbližšieho odtoku, priekopy alebo rokliny za predpokladu, že tieto nebudú slúžiť ako zdroj namáčania pôdy v oblasti budov, štruktúr a sietí. Ak nie je možné celú vodu alebo jej časť odčerpať samospádom, je možné zabezpečiť akumuláciu vody v kontrolných studniach s jej periodickým prečerpávaním do úžitkovo-fekálnej resp. búrková kanalizácia. Na tento účel by objem a hĺbka spodnej časti studne mala zabezpečiť potrebu jej vyprázdnenia nie viac ako raz denne. Ryža. 2.3. Dobre ovládajte na externých sieťach. 1 - studňa 2 - potrubie; 3 - vodotesný zámok (zem upravený bitúmenom alebo pokrčenou hlinkou); 4 - hydroizolácia; 5 - elastické tesnenie potrubia; 6 - starostlivo zhutnená zásypová zemina; 7 - zhutnená prírodná pôda. Ryža. 2.4. Dobre ovládajte pri vchode do budovy. 1 - kontrolná studňa; 2 - potrubie; 3 - vodotesný zámok (zem upravený bitúmenom alebo zmačkanou hlinkou); 4 - hydroizolácia; 5 - kanálové dosky; 6 - paleta alebo kanál; 7 - elastické tesnenie; 8 - starostlivo zhutnená zásypová zemina. S riešením znázorneným na obr. a, palety alebo kanál s nerovnomerným poklesom základne pod studňou a potrubím budú fungovať podľa konštrukčnej schémy nosníka, spočívajúceho na jednom konci na studni, na druhom na zemi mimo studne, so zaťažením zo studne hmotnosť zásypovej zeminy ležiacej na palete alebo kryte kanála. Toto riešenie sa neodporúča pri očakávaných zrážkach väčších ako 10 cm. 4.2. S hrúbkou vrstvy biogénnej pôdy a bahna najmenej 3 m, v závislosti od hrúbky vrstvy a hĺbky biogénnej pôdy a bahna, typu základu, ako aj konštrukčných vlastností navrhovaných vodovodných a kanalizačných systémov a prevádzkové požiadavky na ne, pre potrubia sa odporúčajú tieto možnosti špeciálnych opatrení na kladenie: zhutnenie podkladu s dočasným alebo trvalým príplatkom vrátane drenážneho zariadenia - v prípade otvoreného výskytu vysoko stlačiteľných zemín; prerezanie celej alebo čiastočnej vrstvy vysoko stlačiteľnej zeminy podperami potrubia, vrátane pilót, v prípade jej otvoreného alebo zasypaného výskytu; odstránenie šošoviek alebo vrstiev vysoko stlačiteľnej pôdy a jej nahradenie minerálnou pôdou; kladenie potrubí na piesok, štrk, drvený kameň, na vopred zhutnený zásyp z miestneho materiálu alebo premytej zeminy. V prípade pieskového zaťažovania základov vrátane vrstiev vysoko stlačiteľnej zeminy je možné kombinovať uloženie vodovodných potrubí a iných sietí v priekopách otvorených do celej hĺbky vrstvy vysoko stlačiteľnej zeminy a vyplnených pieskom alebo iným typom minerálnej pôdy. Spôsob spevnenia podkladu a uloženia potrubí sa volí na základe technického a ekonomického porovnania. 4.3. Keď hrúbka vrstvy biogénnej zeminy a naplavenín presiahne 3 m, v záujme skrátenia doby spevnenia sa podklad vopred odvodní: vertikálne drény v nerašelinových ílovitých pôdach a naplaveninách s malým množstvom sedimentov spôsobených sekundárnym spevnením ; vápnité stĺpy v ílovitých íloch s nízkou plasticitou a v ílovitých nánosoch pokrytých vodou alebo zarastených močiarnou vegetáciou s mierou rašelinnosti J sv < 8 %. 4.4. Pri navrhovaní potrubí sa v závislosti od ich účelu, pôdnych podmienok a technickej a ekonomickej uskutočniteľnosti položí buď potrubie na základ, ktorý sa vyznačuje zrážkami, ktoré nevedú k zničeniu zvárané rúry potrubia alebo spojovacie otvory väčšie ako 1,5 ° - 2 ° (v závislosti od priemeru potrubia podľa odseku ) v tupých potrubiach alebo zvýšenie pružnosti a pevnosti potrubí. 4.5. Keď na spodnej časti potrubí ležia minerálne vysoko stlačiteľné pôdy, potrubia musia byť položené na vankúšoch z drveného kameňa alebo piesku. Použitie vankúšov, ktoré prerezávajú celú hrúbku vysoko stlačiteľných zemín, je ekonomické pri hrúbke biogénnej vrstvy pôdy pod potrubím do 1,5 m. Vankúše z drveného kameňa (štrk alebo štrkopiesok) sa používajú, ak sú na dne potrubí rašelinové hliny s prípustným tlakom na pôdu do 0,1 MPa (1,0 kg / cm2) a v iných podobných prípadoch. 4.6. Zariadenie pieskového vankúša by malo byť vyrobené nasypaním piesočnatej zeminy vo vrstvách 0,2 m so zhutnením podbíjaním (vibračné dosky, hydraulický vibrokomaktor atď.). Pre piesčité pôdy veľkých a stredných rozmerov musí byť hustota suchej pôdy najmenej 1,65 t / cu. m, a pre jemné piesky nie menej ako 1,60 t/m3. m. Aby sa zabránilo šíreniu piesku do rašelinovej hmoty počas výrobného procesu, odporúča sa inštalovať drevené štíty na obe strany výkopu do celej výšky vankúša a rúry. Minimálna šírka vankúša sa predpokladá minimálne 1,0 m. Odporúčané veľkosti vankúšov pre rôzne priemery rúr sú uvedené v tabuľke. . Ryža. 4.1. Výkopové kladenie potrubí. a) vo vrstve rašeliny; b) na rašelinovej hline. 1 - rašelina; 2 - potrubie; 3 - drevené štíty; 4 - pieskový vankúš; 5 - minerálna pôda; 6 - štrk, štrkopieskový vankúš; 7 - rašelinové hliny a podobné pôdy s prípustným tlakom do 0,1 MPa (1 kg / cm2). Ryža. 4.2. Ukladanie potrubí do násypu. a) na rašelinisku; b) na rašelinovej hline. 1 - rašelina; 2 - potrubia; 3 - pieskový násyp; 4 - pôda s prípustným tlakom 0,1 MPa (1 kg / cm2); 5 - násyp pod cestou; 6 - zhutnená piesčitá pôda namiesto ornice. Tabuľka. 4.1 Ryža. 4.3. Železobetón pilótový základ potrubia. 1 - potrubie; 2 - betónová podložka; 3 - železobetónová mriežka; 4 - hromady. Ryža. 4.4. Drevený pilotový základ pre vodovodné potrubie. a) pre rúry s priemerom do 300 mm b) pre rúry s priemerom nad 300 mm. 1 - potrubie; 2 - obloženia; 3 - tryska; 4 - nechty; 5 - kolíky; 6 - hromady. Ryža. 4.5. Drevený pilótový základ pre kanalizačné potrubie. a) pre rúry s priemerom do 300 mm; b) pre rúry s priemerom väčším ako 300 mm. 1 - potrubie; 2 - tesnenia; 3 - tryska; 4 - mriežka; 5 - oceľové čapy; 6 - hromady; 7 - nechty; 8 - betón nízkych tried. Ryža. 4.6. Vodorovný doraz na pilótovom základe. 1 - potrubie; 2 - hromady; 3 - dôraz. Ryža. 4.7. Železobetónový pilótový základ kruhových studní. 1 - železobetónová doska dna; 2 - železobetónová roštová doska; 3 - hromady. Ryža. 4.8. Drevený pilótový základ pre studne s priemerom 1500 mm. 1 - svetlo; 2 - časť trysky 250´100 ( h); 3 - podlaha. Ryža. 4.9. železobetónový pilótový základ pravouhlých studní. 1 - železobetónový pilótový základ pravouhlých studní; 2 - železobetónová roštová doska; 3 - hromady. Ryža. 4.10. Drevený pilótový základ pravouhlých studní 2000´2500 a 2500´2500 mm. 1 - hromada; 2- časť trysky 250´100 ( h); 3 - podlaha. 4.9. Studne a potrubia by mali byť usporiadané na rovnakých typoch základov a základov. Príklady pilótových základov pre studne sú znázornené na obr. , , A . 4.10. Ak sa pilóty nachádzajú v hrúbke základovej pôdy, ktorá zahŕňa vrstvy zakopanej biogénnej pôdy, malo by sa zabezpečiť pevné spojenie železobetónovej pilótovej mriežky so železobetónovými pilótami v súlade s článkom 7.4 SNiP 2.02.03-85. Pri rezaní hromád vysoko stlačiteľných zemín je potrebné, aby ich spodné konce vstupovali do podložných zemín: hruboklastické, štrkové, piesčité, veľké a stredne veľké, prašné a ílovité s indexom konzistencie JL 0,1 £ - o hodnotu najmenej 0,5 m. Pre ostatné typy neskalnatých pôd vrátane pôd so stupňom rašeliny J st £ 0,1, - nie menej ako 2 m; pilóty pretínajúce hrúbku biogénnej zeminy alebo bahna musia mať priečnu výstuž. Spodné konce hromád môžu byť ponechané v relatívne hustých pôdach ležiacich nad vrstvou zakopanej vysoko stlačiteľnej zeminy alebo bahna, ak je vzdialenosť od spodného konca hromád po vrch vysoko stlačiteľnej zeminy H > 2B Kde IN- šírka pilótového základu v úrovni dolných koncov pilót) a ak vypočítaná hodnota sadania takéhoto základu nepresahuje limit. 4.11. Vo vysoko stlačiteľných pôdach je dovolené zväčšiť hĺbku uloženia rúr a uložiť ich na pôdu s dostatočnou únosnosťou, podložnú vysoko stlačiteľnú, bez umelého základu. 4.12. V územiach vyvinutých metódou zaťažovania filtračnou zeminou zo stredne veľkého piesku, drveného kameňa a pod. je po stabilizácii sedimentu biogénnych zemín a bahna povolené položiť oceľové a liatinové tlakové rúry do piesčitých násyp ako za normálnych pôdnych podmienok, ako aj akékoľvek rúry, napríklad polyetylénové, čo umožňuje zabezpečiť pružnosť aj pevnosť potrubí. V tomto prípade od spodnej časti rúr po strechu zaťažených biogénnych zemín musí byť vrstva materiálu nakladacieho násypu nie menšia ako priemer rúry. Na zváraných (oceľových a plastových) potrubiach uložených v hrúbke nakladacieho násypu je potrebné zabezpečiť kompenzačné zariadenia na zníženie napätia. 4.13. Ak nie je možné postaviť základ s nízkou stlačiteľnosťou kvôli veľkej hrúbke biogénnej vrstvy pôdy od 5 MPa< R n< 10 МПа, подземные сварные трубопроводы допускается укладывать непосредственно на грунтовое основание с устройством компенсаторов на трубопроводах. Ak je na báze vrstva biogénnej pôdy veľkej hrúbky s R n< 5 МПа или ила вместо устройства свайного основания трубопроводы допускается проектировать из чугунных труб с уплотнением раструбов (согласно п. ) или из сварных труб, укладываемых на монолитное железобетонное основание. 4.14. Potrubia s hrdlovými alebo hrdlovými prípojkami, uložené na pôdnom podklade, drvenom kameni alebo pieskových vankúšoch, musia byť pružné. Pružnosť potrubí je zabezpečená prevedením spojov podľa bodov od do. 4.15. Prechod potrubí cez uzatváracie konštrukcie kapacitných konštrukcií a podzemných častí budov sa vykonáva v súlade s požiadavkami odsekov. - a berúc do úvahy očakávaný rozdiel v usadzovaní konštrukcií, budov a potrubí, zabezpečenie bezpečnosti uzatváracích konštrukcií, potrubí a zariadení s nimi spojených. P.3. Zásypové zeminy musia byť zhutnené na návrhovú hustotu skeletu zeminy gsk.gr, t/m3. Za kritérium, ktoré určuje kvalitu zhutnenia pôdy, by sa mal považovať koeficient zhutnenia. K». P.4. Hodnota návrhovej hustoty skeletu zásypovej zeminy g RMS by sa malo určiť podľa vzorca: gsk.pr. = K gmax, Kde K- koeficient zhutnenia stanovený podľa tabuľky tohto dodatku (tabuľka 8 SNiP 3.02.01-87) v závislosti od druhu zeminy, zaťaženia povrchu zhutnenej zeminy P a celková hrúbka zásypu; gmax - maximálna hustota kostry pôdy získaná v štandardnom zhutňovacom zariadení podľa GOST 22733-77. Tabuľka A.1. Hodnota súčiniteľa zhutnenia K pri zaťažení na povrchu zhutnenej pôdy P, MPa (kg/cm2) P = 0,05 - 0,2 (0,5 - 2) P = 0,2 (2) Pri celkovej hrúbke zásypu m 2 až 4 4 až 6 2 až 4 4 až 6 2 až 4 4 až 6 Clayey Sandy Odchýlka skutočnej (dosiahnutej) hustoty skeletu pôdy od projektovej je povolená najviac o 0,06 kg/cm3 v 20 % odobratých vzoriek. P.7. Aby sa zachovala prirodzená vlhkosť pôdy v rezervách, musia byť umiestnené na vyvýšených miestach a plánovať povrch pôdy rezervy so sklonom najmenej 4% od osi zálohy k okrajom a zariadením pozdĺž zásob odvodňovacích jarkov alebo násypov. Pri použití v zime na zasypanie pôdy získanej pri výstavbe jám alebo zákopov je potrebné ju chrániť pred zamrznutím na skládke pilinami, penou alebo ďalšou vrstvou zeminy. Na prepravu pôdy na miesto jej uloženia by sa mali používať sklápače s vyhrievanými karosériami. Sprašová hlina Hlina Clayey S.9. Prevádzkový režim mechanizmov pri zhutňovaní pôd s optimálnym obsahom vlhkosti by sa mal priradiť podľa tabuľky. Tabuľka A.4.

Výber materiálu pre potrubia a kolektory sa robí s prihliadnutím na konštrukčné, technologické a ekonomické požiadavky. Stavebné požiadavky majú zabezpečiť pevnosť a trvanlivosť konštrukcií a možnosť industrializácie výstavby.

Pevnosť materiálu potrubia je daná vplyvom vonkajšieho zaťaženia, ktoré môže byť trvalé a dočasné. Trvalé zaťaženie je spôsobené hmotnosťou pôdy umiestnenej nad potrubím a závisí od typu pôdy a hĺbky uloženia. Živé zaťaženie pochádza z vozidiel pohybujúcich sa na zemskom povrchu a závisí od druhu dopravy, vlastností pôdy a hĺbky potrubia.

Keďže potrubia a kolektory sú neustále pod vplyvom vonkajšieho ako aj vnútorného zaťaženia vyplývajúceho z upchatia, pôsobenie podzemných vôd a odpadových vôd môže skrátiť životnosť potrubí. Okrem toho starnutie materiálu ovplyvňuje aj životnosť rúr. Materiál potrubia sa preto musí vyberať s prihliadnutím na určitú optimálnu trvanlivosť konštrukcií.

Výstavba potrubí a kolektorov sa musí vykonávať s maximálnou industrializáciou. Preto by sa výroba rúrok určitej dĺžky alebo prefabrikovaných prvkov pre kolektory mala vykonávať v podnikoch stavebného priemyslu. Zariadenie potrubí a kolektorov sa vykonáva zostavením potrubí z jednotlivých potrubí alebo jednotlivých prvkov. V tomto prípade sa dosiahne maximálna mechanizácia stavebných prác všetkých typov.

Technologické požiadavky majú zabezpečiť vodotesnosť a maximálnu priechodnosť potrubí a kolektorov, ako aj vylúčenie ich oteru a korózie. Kapacita potrubí a kolektorov je nepriamo úmerná drsnosti vnútorných stien. Drsnosť je možné znížiť použitím vhodného materiálu, ako aj nanesením špeciálnych náterov na steny. Implementácia týchto náterov sa odporúča najmä vtedy, ak súčasne zvyšujú odolnosť voči vode a oderu stien potrubí a kolektorov, ku ktorému dochádza v dôsledku prítomnosti vysokohustotných inklúzií v odpadovej vode (piesok, troska, rozbité sklo atď.) . Keďže odpadové aj spodné vody môžu byť agresívne, materiál potrubí a kolektorov musí byť odolný voči korózii. V tomto prípade je pri výbere materiálu rozhodujúce zloženie a vlastnosti odpadových a podzemných vôd.

Ekonomické požiadavky majú zabezpečiť minimálne náklady na materiál a výdavky minimálne množstvo nedostatkové materiály.

Uvedené požiadavky viac uspokojujú keramické, azbestocementové, betónové, železobetónové a plastové rúry.

KERAMICKÉ RÚRY

Keramické rúry na inštaláciu netlakových sietí sa vyrábajú s priemerom 150-600 mm, na ich výrobu sa používajú plastové spekacie žiaruvzdorné íly.

Výroba rúr zahŕňa tieto hlavné operácie:

* príprava hlinených hmôt;

* tvarovanie rúr z týchto hmôt;

* sušenie a poťahovanie rúr surovou glazúrou;

* pálenie potrubia.

Keramické rúry sa vyrábajú s hrdlom na jednom konci. Vnútorný povrch objímky a vonkajší povrch hladkého konca sú vyrobené s vlnkami (rezy - drážky) a nie sú pokryté glazúrou. V tomto prípade je zabezpečená lepšia priľnavosť rúr k materiálu na utesnenie spoja.

Náter vonkajších a vnútorných povrchov rúr glazúrou zvyšuje ich odolnosť proti oderu, vodeodolnosť, znižuje drsnosť stien.

Keramické rúry musia spĺňať tieto požiadavky:

* odolávať vnútornému hydraulickému tlaku 0,15 MPa;

* odolávať vonkajšiemu zaťaženiu najmenej 20-30 kN/m;

* majú absorpciu vody nie viac ako 8%.

Keramické rúry sú dostatočne pevné a odolné voči pôsobeniu mierne agresívnych vôd a teplotným vplyvom, sú vodotesné, majú pomerne hladké steny, sú trvácne. Nevýhody týchto rúr zahŕňajú ich krátku dĺžku a možnosť zničenia pri náraze.

Spoje keramických rúrok sa vykonávajú vložením hladkého konca jednej rúry do hrdla druhej rúry a následným utesnením spoja. Utesnenie spoja sa vykonáva nasledovne. Najprv sa prstencová medzera medzi stenami hladkého konca a hrdla v 1/3 - 1/2 hĺbky hrdla vyplní živicovým konopným povrazom alebo povrazom a utesní sa špeciálnym nástrojom - tmelom bez použitia kladiva. V tomto prípade je spoj utesnený. Do zvyšku prstencovej medzery sa zavedie výplň (zámok), aby sa zvýšila pevnosť spoja. Ako plnivo sa používa asfaltový tmel, azbestocementová alebo cementová malta. Asfaltový tmel sa pripravuje z troch dielov prírodného asfaltu a jedného alebo dvoch dielov hydronu alebo BN bitúmenu -III. Tmel sa naleje do prstencovej medzery v zahriatom stave pomocou špeciálnej formy (debnenia). Asfaltový spoj je hermetický, dobre odoláva pôsobeniu agresívnych podzemných vôd a je pomerne elastický. Ak je však teplota odpadovej vody nad 40 0 ​​C a obsah rozpúšťadiel v nich, asfaltový spoj sa neodporúča. Spoj azbestocementového zámku je vyrobený zo 70% hmotnosti cementu triedy 300 a 30% azbestového vlákna. Zmes týchto materiálov sa navlhčí vodou v množstve 10%, zavedie sa vo vrstvách do medzery a zhutní sa špeciálnym nástrojom - honičom. Cementový škárovací zámok je vyrobený zo zmesi cementu a piesku v hmotnostnom pomere 1:1. Tesnenie škáry sa vykonáva aj ako azbestocementové. Cementový spoj je pevný a neumožňuje posunutie potrubia. Používa sa pri kladení rúr na umelú základňu.

Keramické rúry sú tiež spojené pomocou krúžkov vyrobených z gumy a polyvinylchloridovej živice (plastizolu).

AZBESTECEMENTOVÉ RÚRY

Beztlakové azbestocementové rúry sa vyrábajú s priemerom 100-400mm, na výrobu rúr sa používa 80-90% portlandského cementu a 10-20% (hmotnostne) azbestu. Výroba rúr zahŕňa tieto operácie: spracovanie azbestu (miesenie a kyprenie), príprava azbestocementovej kaše, tvarovanie rúr, kalenie a mechanické spracovanie. Lisovanie rúr sa vykonáva na špeciálnych lisovacích strojoch.

Azbestocementové netlakové rúry sa vyrábajú s hladkými koncami a na ich spojenie sa vyrábajú špeciálne spojky. Pri skúšaní musia potrubia a spojky odolať hydrostatickému tlaku najmenej 0,4 MPa. Azbestocementové rúry sú vodotesné, majú hladký povrch, sú ľahké a majú malú tepelnú vodivosť a sú pomerne odolné voči agresívnemu prostrediu.

Azbestocementové rúry sú však krehké a majú malú odolnosť proti oderu piesku.

Pri spájaní azbestocementových rúr sa používajú asfaltové, azbestocementové a cementové spoje, ktoré sa vykonávajú rovnako ako pri spájaní keramických rúr.

BETÓNOVÉ A ŽELEZOBETONOVÉ RÚRY

Betónové netlakové rúry sa vyrábajú s priemerom 100 až 1000 mm.Najdôležitejšími výrobnými operáciami rúr sú: príprava betónovej zmesi, formovanie rúr a hutnenie betónovej zmesi, udržiavanie rúr po odizolovaní, aby sa zabezpečila potrebná pevnosť. Betónové rúry sa tvoria spravidla vo zvisle stojacom debnení. Betónová zmes sa zhutňuje vibrokompresiou, radiálnym lisovaním, podbíjaním.

Železobetónové netlakové rúry sa vyrábajú s priemerom 400 až 1400 mm. Podľa spôsobu spojenia sa železobetónové rúry delia na hrdlové a skladané a podľa tvaru prierezu sa delia na okrúhle a okrúhle s plochou podrážkou. Hrdlové rúry sa spájajú pomocou tmelu, gumových krúžkov, dechtového vlákna s cementovou maltou alebo zámkom z asfaltového tmelu. Spoje švíkov rúr s priemerom 1000 mm alebo viac sú dodatočne vystužené cementovým vystuženým pásom z vonkajšieho povrchu rúr.

PLASTOVÉ RÚRY

Plastové rúry zahŕňajú polyetylén, fluoroplast, sklolaminát, vysokopevnostný vinylový plast a iné.

Polyetylénové rúry vyrobené z polyetylénu nízky tlak sa vydávajú s priemerom 63-1200 mm. a x sa odporúča použiť na inštaláciu tlakových potrubí prepravujúcich vodu rôznej agresivity. Rúry sú spojené zváraním.

Sklolaminátové rúry sa vyrábajú v priemeroch 1200, 1400, 1600, 2000 a 2400 mm s hladkými koncami a priemerom 2400 s hrdlom. Tieto potrubia sa odporúčajú na prepravu agresívnych odpadových vôd.

Faolitové rúry a tvarovky k nim sa vyrábajú z kyselinovzdornej faolitovej hmoty vstrekovaním, lisovaním a lisovaním s priemerom 32-350 mm. Tieto potrubia sa odporúčajú na prepravu kyslých chemicky agresívnych odpadových vôd neobsahujúcich oxidačné činidlá pri teplotách do 120 0 C v závislosti od koncentrácie škodlivín.

zberateľov

Na prechod významných tokov odpadových vôd sa používajú potrubia veľkého prierezu, ktoré sú v priereze vyrobené z niekoľkých prvkov. Takéto potrubia sa nazývajú kolektory. Môžu byť postavené z klinkerových tehál. Ich tvar prierezu je odlišný, ale častejšie - okrúhly alebo vajcovitý. Zberače tehál sú spoľahlivé a odolné, ale nemožno ich postaviť priemyselnými metódami.

Na výstavbu sa v súčasnosti hojne využíva železobetónový prefabrikát (obr. 26), výstavba sa realizuje otvoreným spôsobom.

Obr.26. Kolektory vyrobené metódou otvorenej konštrukcie.

a) - polkruhový tvar; b) - okrúhly tvar (kombinovaný); c) - okrúhly tvar z rúrok.

1. Príprava; 2. Betónová základňa; 3. bitúmen; 4. Železobetónová doska; 5. Sadra; 6. Trezor; 7. Betónový pás na utesnenie škár; 8. Železobetónový pás na upevnenie základových blokov; 9. Železobetónové potrubie; 10. Betónová stolička.

Polkruhové a okrúhle kolektory pozostávajú z dvoch prvkov v priereze, uložených na podložke z drveného kameňa alebo chudého betónu. Najdôležitejšou požiadavkou na montáž takýchto kolektorov je umiestnenie spojov rôznych prvkov v chode. Rúrkový kolektor je najsľubnejší, pretože má vysokú pevnosť, odolnosť voči vode a trvanlivosť. Okrem toho sa v praxi budovania kolektorov otvoreným spôsobom často používajú obdĺžnikové kolektory. Pri uzavretom spôsobe konštrukcie (prestup štítom) sa používa prevedenie kolektorov kruhového prierezu. Vnútorný povrch kolektorov je buď omietnutý železom alebo obložený tehlami, keramickými blokmi, plastovými platňami. Pri preprave kyslých odpadových vôd sú betónové kolektory obložené tehlami na roztoku kyselinovzdorného cementu alebo plastových dosiek.

Základy pre potrubia

Konštrukcia základne závisí od typu pôdy, jej nosnosť, materiál a priemer potrubia, ako aj jeho hĺbka.

Keramické a azbestocementové potrubia v piesočnatých a ílovitých pôdach s bežným odporom 0,15 MPa a viac sa ukladajú na prírodný podklad, pri rúrach s priemerom 350 – 600 mm je však nutné podklad profilovať podľa tvaru potrubie s uhlom pokrytia 90 0 (obr. 27a).

Obr.27. Základy pre potrubia.

a) prírodné profilované; b) monolitický betón; c) hromada.

1.Potrubie; 2. Piesočnatá pôda; 3. Betónová stolička; 4.Železobetónová doska; 5.Hromy.

eAk má základná pôda normálny odpor 0,1-0,15 MPa, potom sa keramické a azbestocementové rúry ukladajú na monolitický betónový základ, profilovaný podľa tvaru rúry s uhlom ovinutia 90 0 (obr. 27b).

aželezobetónové rúry s priemerom 400-1200 mm v zeminách s bežným odporom nad 0,1 MPa možno položiť na prírodný alebo umelý podklad, podobne ako keramické rúry. V slabých pôdach s normálnym odporom menším ako 0,1 MPa sa železobetónové rúry odporúčajú položiť na pilótový základ.

Pri kladení potrubí v pôdach nasýtených vodou je usporiadaný umelý piesok a štrk, drvený kameň alebo betónová základňa. Podklad pre potrubia v skalnatých pôdach musí byť vyrovnaný vrstvou piesku alebo mäkkej zhutnenej zeminy vo výške najmenej 0,1 m nad vyčnievajúce nerovnosti dna výkopu.

Šachty

Na drenážnej sieti sú usporiadané inšpekčné studne na kontrolu a monitorovanie prevádzky potrubí, ako aj na vykonávanie rôznych prevádzkových činností na sieti.

Jamky sú lineárne, rotačné, uzlové, diferenciálne, riadiace a preplachovacie. Lineárne šachty sú usporiadané na priamych úsekoch siete vo vzájomnej vzdialenosti:

d= 150 mm-l= 35 m;

d= 200 - 450 mm-l= 50 m;

d= 500 - 600 mm-l= 75 m;

d= 700 - 900 mm-l= 100 m;

d= 1000 - 1400 mm-l= 150 m;

d= 1500 - 2000 mm-l= 200 m;

d> 2000-l= 300 m.

Ax vyhovujú aj pri zmene priemerov potrubí a ich sklonov. Ľubovoľná šachta sa skladá zo základne, podnosovej časti, pracovnej komory, hrdla a poklopu (obr. 28). Studne môžu byť vyrobené z rôznych materiálov: prefabrikované betónové prvky, tehly, sutiny a iné miestne materiály. Studne sú usporiadané ako okrúhle, obdĺžnikové alebo mnohouholníkové.

Obr.28. Rozhľadňa dobre.

1.Prípravok drveného kameňa; 2. Spodná doska; 3. Zásobníková časť; 4.Pracovná komora; 5. Podlahová doska; 6. Krk; 7.Šrafovanie; 8. Sponky.

Základ studne tvorí betónová alebo železobetónová doska položená na podložke z drveného kameňa. Hlavnou technologickou časťou šachty je žľabová časť.

Vanička je vyrobená z monolitického betónu M 200 pomocou špeciálnych debniacich šablón s následným vyškárovaním povrchu cementovou maltou a zažehlením. Potrubie v studni prechádza do podnosu, cez neho preteká odpadová kvapalina, čo určuje zvláštnosť zariadenia podnosu. V lineárnych vrtoch sú žľaby rovné, povrch žľabu v spodnej časti opakuje vnútorný povrch potrubia, v hornej časti je zvislý. Celková výška podnosu nesmie byť menšia ako priemer väčšie potrubie. Na oboch stranách vaničky sú vytvorené police (bermy). Police majú sklon k podnosu 0,02. Regály slúžia ako plošiny, na ktoré sú umiestňovaní pracovníci pri vykonávaní prevádzkových činností. Pracovná komora studne by mala mať rozmery umiestnenia pracovníka v nej, výška by mala byť 1800 mm a priemer v závislosti od priemeru rúr: 1000 mm s priemerom rúry 600 mm, sd = 800 - 1000 mm - 1500 mm a pri d = 1200 mm - 2000 mm. Rozmery z hľadiska pravouhlých studní sa berú v závislosti od priemeru najväčšieho potrubia: s d 700 mm - 10001000 mm; pri d Dĺžka > 700 mm (pozdĺž osi potrubia) - d + 400 mm, šírka d+500 mm.

GOrlovina studní by mala byť odoberaná s priemerom 700 mm. s priemerom potrubia 600 mm alebo viac v studniach umiestnených vo vzdialenosti 300 - 500 m by mala byť veľkosť hrdla dostatočná na spustenie čistiacich zariadení (gule a valce). Pracovné komory a hrdlá sú vybavené konzolami alebo sklopnými rebríkmi na zostup do studne. Prechod z pracovnej komory do hrdla je možné vykonať pomocou špeciálnej kužeľovej časti alebo železobetónovej podlahovej dosky. Na úrovni zeme je hrdlo ukončené poklopom s vekom, ktorý je ťažký a ľahký. Ťažký je inštalovaný na vozovkách. Inštalácia poklopov sa predpokladá na úrovni povrchu vozovky - so zlepšeným povrchom vozovky, 50-70 mm nad terénom - v zelenej zóne a 200 mm nad povrchom - v nezastavanej oblasti. Keď sú studne umiestnené v nekrytej oblasti okolo poklopu, je usporiadaná slepá oblasť na odvádzanie povrchovej vody.

Vo vlhkých pôdach je potrebné hydroizolovať dno a steny studní 0,5 m nad úrovňou podzemnej vody. Odlišná je aj schéma utesnenia rúr v podnosovej časti studne pre suché a mokré pôdy (obr. 29).

Obr.29. Schémy tesnenia kĺbov.

a) - v suchých neklesavých pôdach; b) - vo vlhkých neklesavých pôdach.

1. Cementová malta; 2. Azbestocementová malta; 3. Prameň živice; 4. Hydroizolácia.

sšachta inštalovaná na prelome trasy potrubia sa nazýva otočná studňa, na bočných vetvách k nim pripojených - uzlová. Ich konštrukcia je podobná ako pri lineárnej, s tým rozdielom, že priemer pracovnej komory je určený z podmienky umiestnenia zakrivených závitov vo vnútri vrtu. Polomer otáčania osi vaničky v studni musí byť aspoň priemer potrubia. Pripojovacie vaničky bočných odbočiek v uzlových studniach sú tiež krivočiare s rovnakým polomerom otáčania v smere prúdenia odpadovej kvapaliny (obr. 30). na veľkých kolektoroch s priemerom 1200 a viac musí byť polomer otáčania najmenej päť priemerov a na začiatku a na konci oblúka otáčania sú šachty.

Obr.30. Šachtové podnosy.

Prepadové studne sú usporiadané na zníženie hĺbky potrubí, na tlmenie rýchlosti pri jej znižovaní v nasledujúcich úsekoch, aby sa zabránilo prekročeniu maximálnej povolenej rýchlosti, pri križovaní s podzemnými inžinierskymi sieťami a pri zaplavení zrážkovej vody do nádrže. Konštrukčne sú spádové studne vyhotovené so stúpačkou vo forme prehrádzky praktického profilu, šachtového typu a iné.

Obr.31. Dobre klesnite pomocou stúpačky.

1.Stúpačka; 2. Vodný vankúš; 3.Kovová doska; 4. Recepčný lievik; 5. Sponky.

Na potrubiach s priemerom do 500 mm vrátane a výškou spádu maximálne 6,0 m sa používajú spádové šachty so stúpačkou v šachte (obr. 31). predpokladá sa, že priemer stúpačky sa rovná priemeru prívodného potrubia. V hornej časti stúpačky je usporiadaný prijímací lievik, pod stúpačkou je vodný vankúš, pod ním je kovová doska. Pre stúpačku s priemerom do 300mm je dovolené namiesto vodolámavého vankúša inštalovať vodiace koleno s vodolámacou stenou.

Obr.32. Prevedenie prepadovej studne vo forme prepadu praktického profilu.

1. Ústie studne; 2. zásobovacie potrubie; 3.Odtok vody; 4.Vodorozbíjacia časť;

5. Výstupné potrubie.

Pri priemere potrubia 600 mm a viac s rozdielom do 3,0 m sa používa diferenciálna studňa vo forme prepadu praktického profilu (obr. 32). Spádová studňa pozostáva z krivočiarej prehrádzky a vodnej studne na základni. Zariadenie vodnej studne zabezpečuje zaplavenie hydraulického skoku, v dôsledku čoho je energia toku uhasená.

Obr.33. Schéma výpočtu diferenciálnej studne.

Výpočet spádovej studne vo forme prehrádzky praktického profilu sa redukuje na určenie hĺbky a dĺžky studne. Výpočet sa robí pomocou nasledujúcich závislostí. Je určený stlačený úsekh s po prúde pri úpätí prehrádzky:

, Kde

Špecifická spotreba na jednotku šírky prehrádzky, o ktorej sa predpokladá, že sa rovná priemeru prívodného potrubia;

Koeficient rýchlosti 0,95-0,99;

T 0 - priemerná merná energia toku určená vzorcom:

T 0 \u003d P + H +, kde

P - výška pádu;

H - plnenie prívodného potrubia;

d TO- hĺbka vodnej studne.

Ďalej sa určí hĺbka druhého konjugátuAhoj ja za predpokladu, že prvá konjugovaná hĺbka (pred skokom) sa rovná h I = h C:

, Kde

h KR- kritická hĺbka určená vzorcom:

.

Požadovaná hĺbka studne sa zistí z podmienky:

Ahoj ja < t + d К + z , Kde

z = - rozdiel v hladinách vody, keď opúšťa studňu.

Priemerné rýchlosti vo výtlačnom potrubí počas plneniata vo vodnej studni.

Dĺžku studne sa odporúča vypočítať podľa vzorca:l VK \u003d l P ,

Koeficient sa rovná 0,6-0,7,L P- dĺžka hydraulického skoku,

.

Pri veľkých priemeroch potrubí a výške spádu viac ako 3,0 m možno použiť šachtové spády, na obr. 34 je znázornené prevedenie šachtovej studne s viacstupňovými spádmi. Studňa má šachtu blokovanú schodíkmi striedajúcimi sa po celej výške v šachovnicovom vzore. Odporúča sa, aby vzdialenosť medzi krokmi bola rovnakáz \u003d (0,52) V, pre obdĺžnikovú časť bane a z = (052) ds okrúhlou časťou. Výpočet rozdielovej studne sa vykonáva pre hraničný zatopený stav. Na určenie výkonu môžete použiť nasledujúci vzorec:

, Kde

prietoková rýchlosť;

= BL/2 - plocha prierezu otvoru;

z 1 - tlak vody nad otvorom, ktorý sa rovná z;

0,57 + 0,043(1,1- n), Kde

n\u003d a / - stupeň zúženia bane.

Koeficient rýchlosti v otvoroch hriadeľa je 0,89.

Spádová studňa môže byť vyrobená z prefabrikovaného alebo monolitického železobetónu. Na usporiadanie stupňov sú kladené zvýšené požiadavky, pretože vnímajú vplyv vodného prúdu, ktorý má veľkú kinetickú energiu. Tvar hriadeľa v pláne môže byť obdĺžnikový alebo okrúhly. Existuje tiež množstvo návrhov diferenciálnych vrtov hriadeľového typu.

Obr.34. Dvojdielny typ hriadeľa diferenciálu

s viacstupňovými prechodmi.

1. Prívodné potrubie; 2.Shiber; 3. Úseky prepadovej studne; 4. Rozdielové kroky; 5. Výstupné potrubie.

vpusty dažďovej vody

Na príjem dažďovej a roztavenej vody do drenážnej siete sa používajú špeciálne konštrukcie - prítoky dažďovej vody, čo sú zapustené komory pokryté mriežkami. Návrhy vpustov dažďovej vody sú rozdelené do dvoch skupín: bez sedimentačnej časti a so sedimentačnou časťou (obr. 35). Na príjem splaškových vôd do dažďovej drenážnej siete sa používajú najmä prítoky dažďovej vody bez sedimentačnej časti. Spodok takýchto prítokov dažďovej vody by mal mať hladký obrys. Rošty vtokov dažďovej vody môžu byť pravouhlé a okrúhle, inštalované v rovine jazdnej dráhy. Pre zvýšenie priechodnosti roštov sú umiestnené 20-30 mm pod žľabom jazdnej dráhy. Ak chcete získať vysoké náklady so sklonom ulice viac ako 0,03, odporúča sa nainštalovať dve mriežky.

Ak má odtoková plocha dlažobný alebo dlažobný náter, potom je dovolené inštalovať prítoky dažďovej vody so sedimentačnou časťou. Vtoky dažďovej vody na bežnej zliatinovej sieti sú vybavené aj hydraulickými vrátami s výškou minimálne 10 cm. Hĺbka sedimentárnej časti sa predpokladá 0,5-0,7 m.

dzhdepriniky sa nachádzajú na nízkych miestach, na križovatkách pred prechodmi pre chodcov a na dlhých úsekoch klesaní (stúpaní). Určí sa vzdialenosť medzi prítokmi dažďovej vody hydraulický výpočet pouličný žľab za predpokladu, že šírka prietoku v žľabe pred roštom nepresiahne 2,0 m.

Obr.35. Štruktúry dažďovej vody.

a) prítok dažďovej vody bez sedimentárnej časti; b) prítok dažďovej vody so sedimentačnou časťou a hydraulickým uzáverom

PAk je šírka ulíc menšia ako 30 m a nedochádza k odtoku z územia štvrtí, vzdialenosť medzi prítokmi dažďovej vody sa berie podľa tabuľky 4.1.

Tabuľka 4.1.

Vzdialenosť medzi prítokmi dažďovej vody.

Svahy ulice	Vzdialenosť medzi prítokmi dažďovej vody, m
až 0,004 0,004-0,006 0,006-0,01 0,01-0,03

PPoznámka: ak je šírka ulíc väčšia ako 30 m alebo ak je pozdĺžny sklon ulíc väčší ako 0,03, vzdialenosť medzi prítokmi dažďovej vody by nemala byť väčšia ako 60 m.

PPrívod dažďovej vody je napojený na drenážnu sieť potrubím 200 mm uloženým so sklonom 0,02. Dĺžka prípojky by nemala presiahnuť 40 m, pričom je dovolené inštalovať najviac jeden medziľahlý prítok dažďovej vody.

Odtoky a separačné komory

Búrkové drény slúžia na vypúšťanie časti odpadovej zmesi do vodných útvarov v spoločnom systéme zneškodňovania vôd. búrkové vpusty sú inštalované na kolektoroch bazénov odpadových vôd, pred čerpacími stanicami a čistiarňami. Separačné komory sú inštalované na dažďovej sieti kompletného samostatného systému a na polosamostatnej sieti.

Separačné komory na dažďovej sieti kompletného samostatného systému zabezpečujú odvedenie časti dažďovej vody do zdrže pri nasmerovaní do čistiarní, ako aj oddelenie celého prúdu dažďovej vody, ak je to potrebné, odoslanej do čistiarní s rôzne stupne čistenia.

V polooddelenom systéme sú na dažďovej sieti pred napojením na kombinované kolektory inštalované oddeľovacie komory na odvádzanie časti dažďovej vody pri silných dažďoch do zdrže, pred čistiarňou na dočasné vypúšťanie časti odpadových vôd. zmes do kontrolných nádrží pri silnom daždi pre následnú dodávku do čistiarne.

PPrincíp činnosti a konštrukcia dažďových vpustí a separačných komôr sú podobné. Podľa princípu činnosti ich možno rozdeliť na tieto typy: s vypúšťacími zariadeniami vo forme prepadov, so spodným odtokom, so sifónovým prepadom, s prepadom cyklónového typu atď.

Ryža. 36. Zvod s bočným rovným prepadom

s jednostranným uvoľnením.

1.Livneotvod (výtlačné potrubie); 2. Výstupné potrubie; 3. Jezový hrebeň; 4. Prívodné potrubie.

Búrková drenáž s bočnou rovnou prehrádzkou s jednostranným výtlakom pozostáva z vaničky, ktorej jedna strana je prehrádzková (obr. 36). Dĺžka hrebeňa jezubodporúča sa určiť podľa vzorca:

b= 0,75, kde

q SBR- prietok odpadovej vody vypúšťanej cez dažďový odtok, m 3 / s, H 0 - celková výška na prepadu, rovná H 0 \u003d H + 0,5 ..., kde

H - statická výška na prepadu, m (H=h 1 - p; h1- hĺbka vody v prívodnom potrubí, m; p je výška prahu prepadu, m);

Rýchlosť pohybu vody v prívodnom potrubí.

Výška prahu hrádze by sa mala rovnať hĺbke vody v žľabe pri prekročení maximálneho neprepustného prietoku. Dĺžka distribučnej komory by sa mala rovnať dĺžke hrebeňa prepadu a šírke B K,

VK 1,5N +d sbr + 0,2, kde

d sbr - priemer dažďového odtoku (výtlačného potrubia), meter.

Búrková drenáž s bočnými rovnými prehrádzkami s obojstranným výtlakom pozostáva z vaničky, ktorej obe strany sú prehrádzkami (obr. 37).

Obr.37. Búrková drenáž s bočnými rovnými prehrádzkami

s obojstranným uvoľňovaním.

1 a 2. Potrubie, respektíve vstup a výstup; 3. Odpadové potrubie; 4. Hrebene prehrádzok.

Dĺžka hrebeňa jezu sa vypočíta podľa vyššie uvedeného vzorca sq sbr /2.

Búrkový žľab s bočným krivočiarym prepadom (stredový uhol = 90 0) pozostáva zo zakriveného žľabu, ktorého vonkajšia strana je prepadom (obr. 38).

Obr.38. Livnespusk s bočným krivočiarym prepadom.

1. Prívodné potrubie; 2. Haťový prah; 3. Odpadové potrubie (odtok z búrky); 4. Výstupné potrubie.

RPrietok vody cez prepad sa rovná:

, m 3 / s, kde

d 1 - priemer prívodného potrubia;

m- prietokový koeficient rovný atq c br/ q r >0,5 - m \u003d 0,48, sq sbr / q r <0,5 - m=0,7;

q r - prietok prichádzajúci do odtoku búrky.

.

Parameter B závisí od pomeruR/d 1

R/d1	...		1,5		2,5
	...	2,57	2,17	1,91	1,73	1,6

Výška prahu prehrádzky: P =h1+ , kde

Rýchlosť pohybu vody pri maximálnom neresetovateľnom prietoku. Výtlačné potrubie by malo byť navrhnuté na úplné naplnenie. Shelyga dažďového odtoku (vypúšťacieho potrubia) a hrebeň prepadu musia byť na rovnakej úrovni.

Búrkový odtok so spodným odtokom je štrbina v pravouhlej vani alebo okrúhlej rúre (obr. 39).

Obr.39. Zvod so spodným odtokom a prahom za medzerou.

1. Prívodné potrubie; 2.Prah; 3.Livneotvod (výtlačné potrubie); 4. Výstupné potrubie.

Búrková vpusť môže byť bez prahu alebo s prahom za medzerou. Výpočet dažďového odtoku spočíva v určení šírky štrbiny a celkovej dĺžky komory odtokuS. Výška prahu je priradená na základe miestnych podmienok, ale nie menej ako 0,1 m. Pri prúdení z kruhového potrubia sa predpokladá, že šírka štrbiny sa rovná vzdialenosti výstupu vonkajšej tvoriacej čiary prúdu a, ktorá je určená vzorcom: , m, kde

i- sklon prívodného potrubia;

A je hodnota určená vzorcom:

, Kde

Kritická hĺbka pri obmedzujúcom (neresetovateľnom) prietokuq lim rovná:

.

Celková dĺžka komory by mala byť:S = Si + a + S2 + S3, Kde

S 1 = (4-5)h 1 (CR) ;

Kritická hĺbka v prívodnom potrubí pri odhadovanom prietoku;

15 0 - 22 0 ;

S 3 = S2/2.

Búrkový žľab s bočným prepadom a polozapusteným štítom pozostáva z vaničky, ktorej vonkajšia stena je prepad a prídavnej vaničky s polozapusteným štítom (obr. 40).

Obr.40. Búrková vpusť s bočným prepadom a poloponorným štítom.

1.Odtok vody; 2. Poloponorný štít.

Poloponorený štít zabezpečuje zadržiavanie plávajúcich látok. Tento dizajn dažďovej vpusti sa odporúča na použitie v kanalizačných systémoch priemyselných podnikov, ktorých odpadová voda obsahuje plávajúce látky (ropa atď.).

Križovanie gravitačných potrubí s prekážkami

Gravitačné potrubia často križujú prírodné a človekom vytvorené prekážky. Medzi prirodzené prekážky patria rieky, potoky, rokliny, suché údolia, umelé: cesty a železnice, podchody pre chodcov atď.

Kríženie môže byť vykonané vo forme sifónov, sifónov, nadjazdov, vo forme gravitačných potrubí uložených v puzdre.

Ak sú potrubie a prekážka umiestnené približne na rovnakej úrovni podľa značiek, potom je priesečník vytvorený vo forme sifónu (obr. 41). Sifón pozostáva z nasledujúcich hlavných prvkov: tlakové potrubia, horné a spodné komory. Tlakové potrubia sú tvorené minimálne 2 radmi oceľových rúr so zosilnenou antikoróznou izoláciou. Priemer potrubia nie menší ako 150 mm. Obe vlákna musia fungovať. Pri nízkych nákladoch je povolené inštalovať sifón s jedným pracovným a jedným rezervným závitom. Sifón je položený v priekope pozdĺž spodnej časti kanála. Uhol sklonu stúpajúcej časti sifónu musí byť minimálne 20 0 . Hĺbkah1by sa mala odobrať aspoň 0,5 m a na splavných riekach v plavebnej dráhe aspoň 1,0 m. Vzdialenosť je minimálne 0,7-1,5m. Núdzový vývod môže byť položený z hornej komory sifónu alebo z najbližšej studne pred ním. Jeho zariadenie je koordinované s orgánmi vykonávajúcimi kontrolu nad ochranou a používaním nádrže.

Obr.41. Zariadenie sifónu cez rieku.

1. Zásobovacie gravitačné potrubie; 2. Štítové uzávery; 3. posúvače; 4. Núdzové uvoľnenie, 5. Tlakové potrubia; 6. Horná komora; 7. Dolná komora.

Horná komora sifónu pozostáva z dvoch oddelení: mokrého a suchého. Tieto priehradky sú oddelené vodotesnou prepážkou. V mokrej časti gravitačné potrubie prechádza do otvorených žľabov vybavených štítovými vrátami (bránami). Rúry s ventilmi sú umiestnené v suchej časti. Každá časť sifónu má hrdlo s poklopom a vekom. Prebytok poklopu komôr nad vysokou hladinou vody v nádrži by mal byť minh2= 0,5 m.

Spodná komora sifónu je usporiadaná vo forme jedného oddelenia, kde tlakové potrubia prechádzajú do otvorených podnosov, na začiatku ktorých sú inštalované štítové brány.

Komory sifónu sú umiestnené v nezaplavenom priestore aj pri vysokej hladine vody v nádrži. Sifónové potrubia sú uložené kolmo na koryto, aby bola zabezpečená minimálna dĺžka tlakových potrubí.

Priemer potrubia je určený na základe rýchlosti samočistenia 1,0 m/s:

M kde

q- odhadovaná spotreba odpadovej vody, m 3 / s,

n- počet pracovných vlákien.

Rozdiel značiek hladiny vody (z 1 – z 2) v podnose hornej a dolnej komory sa rovná strate hlavy v sifóne. - počet kohútikov.

Sifóny môžu byť usporiadané aj na priesečníku gravitačného potrubia s cestami a železnicami, ak sú vo výklenkoch. V tomto prípade sú potrubia uložené v puzdrách alebo sú betónované. V opačnom prípade sa dizajn takýchto sifónov vykonáva rovnakým spôsobom ako sifóny cez rieky.

Pri prechode gravitačného potrubia dopravnými cestami možno použiť sifóny (obr. 42). použitie sifónov môže byť potrebné, keď nie je možné zastaviť prepravu a ak je potrebné vykonať prácu v krátkom čase. Okrem toho je možné použiť sifóny pri prekračovaní riek v prítomnosti veľkých mostov, ku ktorým je možné pripojiť sifónové potrubie. Na nabíjanie sifónu je k dispozícii vákuové zariadenie pripojené k najvyššej časti sifónu. Výška sifónu H sa určuje výpočtom, zvyčajne nepresahuje 5-7m. Výpočet sifónu je redukovaný na určenie jeho priemeru prietokom na základe odhadovanej rýchlosti 1,0 m/s. rozdiel hladín odpadových vôd v prívodnom a výstupnom potrubí sa určí ako súčet tlakových strát po dĺžke potrubia a miestnych odporov.

Obr.42. Sifónové zariadenie.

1. Prívodné potrubie; 2.Vákuová pumpa; 3. Sifónové potrubie; 4. Výstupné potrubie.

Ak je gravitačné potrubie umiestnené výrazne pod prekážkou na značkách, potom sa križovanie realizuje formou gravitačného potrubia zo železobetónových alebo železobetónových rúr uložených v puzdrách, ako aj v nepriechodných a priechodných tuneloch (obr. 43). ).

Obr.43. Schéma prechodu gravitačného potrubia popod železnicu na násype.

1.Prípad; 2. Gravitačné potrubie; 3.4 Obrysy jamy na stavbu prijímacej a pracovnej, resp.

Puzdrá a tunely sú navrhnuté tak, aby chránili potrubie pred zaťažením, ku ktorému dochádza pri pohybe vozidiel po ceste. Puzdrá zároveň zabraňujú deštrukcii vozovky pred eróziou v prípade havárie na potrubí. Priemer puzdra a rozmery tunelov závisia od spôsobu práce, napríklad pri otvorenom spôsobe by mal byť priemer puzdra o 200 mm väčší ako vonkajší priemer potrubia. Dĺžka puzdra sa určuje na základe veľkosti prekážky. Puzdrá sú chránené pred koróziou izoláciou (výstuž zo striekaného betónu, bitúmen-kaučuk, polymérové ​​povlaky) a katodickou polarizáciou s behúňovými inštaláciami.

Priestor medzi stenami puzdra a potrubím je vyplnený betónom. Pred a za priecestím sú usporiadané šachty s odpojovacími zariadeniami.

Ak je potrubie umiestnené oveľa vyššie ako prekážka (pri prechode roklinami, suchými údoliami), potom sa kríženie vykonáva vo forme gravitačného potrubia položeného pozdĺž nadjazdu alebo existujúceho mosta. Nadjazd je most na podperách, ktorý možno použiť ako most pre chodcov. Pozdĺž nadjazdu je v izolovanej skrini uložené gravitačné potrubie z kovu, železobetónu a azbestocementových rúr. Pred a po nadjazde je žiaduce inštalovať studne s odpojovacími zariadeniami. Pred nadjazdom sú revízie usporiadané vo vzdialenostiach rovnajúcich sa vzdialenosti medzi studňami.

Sieťové vetranie. Ochrana potrubí pred agresívnym pôsobením odpadových a podzemných vôd

Vodná para a plyny sa uvoľňujú z odpadových vôd počas ich pohybu potrubím: sírovodík, amoniak, oxid uhličitý, metán. Pri vypúšťaní priemyselných odpadových vôd do kanalizačnej siete sa môžu uvoľňovať aj iné plyny, ako aj výpary benzínu, petroleja atď. Uvoľňované plyny sťažujú prevádzku siete, zmes niektorých plynov so vzduchom (pary ropy produkty, metán, sírovodík atď.) môžu explodovať. Sírovodík, oxid uhličitý a iné plyny spôsobujú koróziu betónu. To všetko spôsobuje potrebu vetrania drenážnej siete.

Na vetranie siete sa používa prirodzené vetranie a výfuk sa vykonáva cez stúpačky v budovách. Vrch stúpačiek je zobrazený cez podkrovný priestor mimo budov.

PPrúdenie vzduchu sa uskutočňuje cez netesné uloženie poklopov k šachtám šachiet. V miestach emisie alebo akumulácie veľkého množstva plynov môžu byť usporiadané zásobovacie podstavce. Pôsobenie prívodného a odvodného vetrania je založené na rozdiele hustôt vonkajšieho vzduchu a vzduchu v stúpačkách budov v dôsledku rozdielnych teplôt.

Betónové a železobetónové rúry a konštrukcie sú vystavené najsilnejšiemu vplyvu agresívnych plynov, splaškových a podzemných vôd. K deštrukcii betónu dochádza v dôsledku vylúhovania a vystavenia kyselinám.

Na ochranu betónu pred pôsobením agresívnych splaškových a podzemných vôd je možné použiť tieto opatrenia: použiť cementy, ktoré nepodliehajú korózii, zvýšiť hustotu a odolnosť stien rúr proti vode, betónové plochy prekryť izoláciou. Na výrobu rúr a konštrukcií sa odporúča používať pucolánové, síranové a iné cementy s hydraulickými prísadami. Hustota betónu sa zvyšuje použitím tuhých betónov a zhutňovaním ubíjaním, vibrovaním, evakuáciou a odstreďovaním.

Izolácia betónových povrchov môže byť pevná a bitúmenová. Pevná izolácia zahŕňa cementovú omietku so zálievkou, striekanú omietku, obklad keramickým alebo plastovým obkladom. Bitúmenová izolácia môže byť náterová, plastová a lepiaca. Náterová izolácia sa vykonáva nanesením 2-3 vrstiev bitúmenu v zahriatom alebo studenom stave. Na skvapalnenie bitúmenu v studenom stave sa k nemu pridávajú rozpúšťadlá: benzín, benzén, rozpúšťadlo. Plastová izolácia je vyrobená z tmelu, ktorý obsahuje 40% bitúmenu a 60% kameniva (mletá krieda, jemný piesok, hlina).

Lepiaca izolácia je vyrobená z valcovaných izolačných materiálov (strešná plsť, pergamen) lepených bitúmenom a tmelom na izolované plochy.

V posledných rokoch sa rozšírilo použitie polymérnych povlakov.

Výstavba drenážnej siete

Pokládka drenážnej siete sa vykonáva otvoreným a uzavretým spôsobom. Najbežnejšia je otvorená metóda, t.j. metóda kopania zákopov. Uzavretá metóda sa používa pri kladení hlboko uložených potrubí s veľkým priemerom, ako aj pri zabezpečovaní prechodov cez diaľnice, keď je potrebné udržať premávku v pohybe. Konštrukcia potrubia v pláne je určená trasou kladenia a vo vertikálnej rovine - pozdĺžnym profilom.

Prenos projektovej osi potrubia z pôdorysu na terén sa uskutočňuje pohyblivými rotačnými a uzlovými vrtmi, v ktorých stredoch sú zatĺkané kolíky. Potom sa medzi vrtmi zavesí smer osi potrubia a na ňom sa kolíkmi vyznačia miesta lineárnych vrtov. Šírka výkopu je tiež označená kolíkmi, pričom vzdialenosť od osi sa rovná polovici šírky výkopu. Priekopy sú vyvinuté mechanizmami, ktoré umožňujú nedostatok pôdy o 0,1-0,2 m na čistenie dna, ako aj rozvoj jám pre zásuvky a spojky bezprostredne pred položením rúr.

Obr.44. Pokladanie rúrok pomocou mieridiel.

1. Odhodiť; 2.Polička; 3. Pevný pohľad; 4.Plummet; 5. Bežecký pohľad; 6. Zorná línia; 7. Drôt; 8. Kolíček v strede studne.

Na položenie rúrok v priamke a pozdĺž daného sklonu nad stredom každej jamy, kolmo na výkop, sa inštaluje odlievanie, čo je doska pevne pribitá na dva stĺpy umiestnené po stranách jamy (obr. 44). na odsypávaní zo strany po prúde v smere pohybu vody polica s hladko hobľovaným horným okrajom a úrovňou určuje značku horného okraja striktne horizontálne. Vedľa police je pribitý pevný zameriavač v tvare T, tiež inštalovaný vodorovne. Pod odliatok v spodnej časti studne je zarazený kolík a do neho je zaskrutkovaná skrutka tak, aby sa značka na vrchu skrutky rovnala značke rúrkového žľabu v tejto studni. V hornej jamke je zatĺkaný ten istý kolík so skrutkou. Potom sa vytvorí pohyblivý (bežiaci zameriavač) s výškou H rovnajúcou sa vertikálnej vzdialenosti od vrcholu skrutky k hornej ploche pevného mieridla. Nad jamou studne a na hornej strane potrubného úseku je inštalovaný odlievač s mieridlom, pričom sa zachováva vzdialenosť H od vrchu skrutky po vrch pevného zameriavača.

Inštaláciou pohyblivého zameriavača v akomkoľvek bode priekopy medzi pevnými mieridlami sa pozerajú cez zornú líniu pozdĺž troch mieridiel. Kontroluje sa tak hĺbka výkopu a správne uloženie každej rúry.

Rúry medzi studňami sa začínajú ukladať od spodnej studne so zásuvkami proti prúdu. Rovnosť kladených rúr v pláne sa kontroluje pomocou olovnice zavesenej na drôte (obr. 44). A vo výške - bežecký pohľad. Prvá rúra je položená hladkým koncom na predtým položenú základňu studne, je tesne zapustená do steny studne. V závislosti od konštrukcie tupého spoja sa na hladký koniec druhej rúry nanesú dva alebo tri závity živicového prameňa a vložia sa do hrdla uloženej rúrky, pričom sa prameň mierne pritlačí tmelom. Potom sa pomocou mieridiel skontroluje os pohľadu. Ak pohyblivý zameriavač vyčnieva nad os pohľadu, potom je potrubie položené vyššie, ako je potrebné, takže je rozrušené, ak je nižšie, potom je pod potrubím zrazená piesčitá pôda. Ukladanie rúr na nezhutnenú čerstvo nasypanú pôdu nie je povolené, pretože môže dôjsť k sedimentácii. Po opätovnej kontrole správnosti uloženia potrubia sa spoj nakoniec utesní.

Pred zasypaním výkopu sa správnosť uloženia potrubia skontroluje svetlom. Na tento účel je na jednom konci sekcie inštalovaný svetelný zdroj (lucerna) a na druhom zrkadlo. Správny svetelný kotúč by sa mal odrážať v zrkadle. Posun svetelného kotúča udáva zakrivenie osi trubíc. Po položení rúr sa šachty vypchajú a namontujú.

Medzi uzavreté spôsoby kladenia potrubí patrí horizontálne vŕtanie, dierovanie, prerazenie, štôlňa a penetrácia štítom. Opis týchto metód je celkom podrobne uvedený vo vzdelávacej a technickej literatúre.

Hydraulické skúšky potrubí

Všetky potrubia sú pred zasypaním výkopov a uvedením do prevádzky podrobené hydraulickej skúške. Tesnosť gravitačných potrubí sa kontroluje:

· vo vlhkých pôdach s hladinou podzemnej vody nad potrubím 2,0 m alebo viac - pre prítok vody do potrubia;

· v suchých pôdach - pre únik vody z potrubia;

· vo vlhkých pôdach s hladinou podzemnej vody nad potrubím menšou ako 2,0 m, aj pre únik vody z potrubia.

Skúšky prietoku vody do potrubia sa vykonávajú meraním prítoku podzemnej vody na prepade inštalovanom v podnose spodnej studne. Prietok vody na prepadu by nemal prekročiť normatívne hodnoty uvedené v referenčnej literatúre.

V suchých pôdach sa test vykonáva dvoma spôsobmi (obr. 45).

Obr.45. Schéma hydraulického skúšania drenážnych sietí.

a) Po inštalácii studní; b) e o zariadení studní.

1. Vzpera; 2. Zástrčka; 3. Hladina vody počas testovania; 4. Prenosná nádrž; 5.Hadice; 6.Podpera na pripevnenie hadice.

Podľa prvého spôsobu sa súčasne testujú dva susediace úseky siete s tromi šachtami. V koncových studniach sú v potrubiach nainštalované zátky a potrubia sú naplnené vodou cez strednú studňu na určitú úroveň. Potom sa vykoná vonkajšia kontrola tesnosti siete a počas 30 minút sa udržiava konštantná hladina v studni. pri úniku vody z potrubí sa odhaduje podľa množstva pridanej vody, nemalo by prekročiť normované hodnoty. Netesné spoje sa vyčistia, vysušia a opäť utesnia. Po odstránení chýb sa potrubie podrobí sekundárnej skúške.

Podľa druhej metódy sa pred inštaláciou studní vykoná hydraulická skúška. Konce potrubia sú uzavreté zátkami, ku ktorým sú pripevnené dve gumové hadice. Hadica na hornej strane potrubia slúži na vypúšťanie vzduchu. Následná hadica je pripojená k prenosnej kovovej nádrži inštalovanej vo výške 4,0 m nad potrubným žľabom. Testované potrubie sa naplní vodou cez nádrž a požadovaná hladina vody v nádrži sa nastaví pozdĺž vodomeru. Keď hladina vody v nádrži klesá, dopĺňa sa na požadovanú úroveň. Množstvom vody pridanej do 30 minút sa určí netesnosť a porovná sa so štandardnými hodnotami. Veľké kolektory položené na nezastavanej ploche sa môžu testovať selektívne v jednej oblasti.

Tlakové potrubia a sifóny sa testujú pred zasypaním potrubia v úsekoch nie väčších ako 1 km. Oceľové potrubia sú skúšané na tlak 1 MPa, podvodná časť sifónu na tlak 1,2 MPa. Liatinové potrubia sa skúšajú na tlak rovnajúci sa pracovnému tlaku plus 0,5 MPa, azbestocementové rúry VT6 - na tlak presahujúci pracovný tlak o 0,3 MPa a rúry triedy VT3 - na tlak presahujúci pracovný tlak o 0,5 MPa. Tesnosť tlakových a gravitačných potrubí sa kontroluje 1-3 dni po ich naplnení vodou.

Typ základu sa volí v závislosti od hydrogeologických podmienok, veľkosti a materiálu kladených rúr, vyhotovenia tupých spojov, hĺbky uloženia, dopravného zaťaženia a miestnych podmienok.

Aby sa predišlo neprípustnému usadzovaniu pri ukladaní potrubia, podklad musí mať dostatočnú pevnosť na vyrovnanie všetkých aktívnych síl, t. j. vonkajších zaťažení pôsobiacich na potrubie.

Inštitút Soyuzvodokanalproekt poskytuje nasledujúce typy základov pre tlakové železobetónové potrubia (album 3.901.1/79):

plochá základňa s pieskovým vankúšom a bez pieskového vankúša;

profilované podložie s uhlom ovíjania 90° s pieskovým vankúšom a bez neho

betónový základ s uhlom ovinutia 120° s prípravou betónu

Zásyp zabezpečuje miestna zemina s bežným zvýšeným stupňom zhutnenia.

Prefabrikované železobetónové základne zo samostatných blokov sa používajú na kladenie netlakových potrubí veľkých priemerov (1400 mm a viac). Zariadenie takýchto základov má nasledujúce výhody:

skrátenie času uvedenia potrubia do prevádzky vďaka prefabrikovanej výstavbe a komplexnej mechanizácii montáže

95% vylúčenie mokrých procesov, čo je obzvlášť dôležité pri vykonávaní práce pri nízkych teplotách;

zníženie nákladov na prácu pri výstavbe nadácie.

Prefabrikované základne sú rozdelené do dvoch typov: zakrivené železobetónové bloky vyrábané v železobetónových továrňach a železobetónové cestné dosky s následným podbetónom stoličky.

Prefabrikované základy sa položia na vyrovnaný piesok, drvený kameň alebo štrkový vankúš s hrúbkou 15-20 cm Na rovnomerné podopretie potrubia na podnose sa položia vyrovnávacie vrstvy cementovo-pieskovej malty.

Pri hodnote sadnutia do 40 cm sa základná zemina zhutňuje do hĺbky 0,2-0,3 m. V tomto prípade sa havarijná voda odvádza z drenážnej vrstvy do riadiacich zariadení.

Pri ukladaní potrubí do pôd nasýtených vodou sa v závislosti od prírodného stavu pôdy usporiada umelý piesok a štrk, drvený kameň alebo betónový základ na piesok, štrk alebo drvený kameň.