Mga Lektura - Mga mapagkukunan at mga sistema ng supply ng init - file Cons_6.doc. Hydraulic na pagkalkula ng heating network

Pahina 1

Ang pagkalkula ng haydroliko ay ang pinakamahalagang elemento sa disenyo ng mga network ng pag-init.

Ang gawain ng pagkalkula ng haydroliko ay kinabibilangan ng:

1. Pagpapasiya ng mga diameter ng pipeline,

2. Pagpapasiya ng pagbaba ng presyon sa network,

3. Pagtatatag ng mga halaga ng presyon sa iba't ibang mga punto sa network,

4. Pag-uugnay ng mga pressure sa iba't ibang punto ng system sa static at dynamic na mga mode ng operasyon nito,

5. Pagtatatag ng mga kinakailangang katangian ng sirkulasyon, booster at make-up pump, ang kanilang dami at pagkakalagay.

6. Pagpapasiya ng mga pamamaraan para sa pagkonekta ng mga input ng subscriber sa heating network.

7. Pagpili ng mga awtomatikong control circuit at device.

8. Pagkilala sa mga makatwirang mga mode ng pagpapatakbo.

Ang mga kalkulasyon ng haydroliko ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1) sa graphic na bahagi ng proyekto, gumuhit ng isang pangkalahatang plano ng lugar ng lungsod sa isang sukat na 1:10000, alinsunod sa pagtatalaga, ipahiwatig ang lokasyon ng pinagmulan ng init (IT);

2) magpakita ng diagram ng heating network mula sa IT hanggang sa bawat microdistrict;

3) para sa haydroliko na pagkalkula ng network ng pag-init sa kahabaan ng ruta ng pipeline, ang pangunahing linya ng disenyo ay pinili, bilang panuntunan, mula sa pinagmumulan ng init hanggang sa pinakamalayo na yunit ng pag-init;

4) sa diagram ng disenyo ay nagpapahiwatig ng mga bilang ng mga seksyon, ang kanilang mga haba ay tinutukoy ayon sa pangkalahatang plano na isinasaalang-alang ang tinatanggap na sukat, at ang tinantyang pagkonsumo ng tubig;

5) batay sa rate ng daloy ng coolant at, na nakatuon sa tiyak na pagkawala ng presyon ng hanggang sa 80 Pa/m, ang mga diameter ng pipeline sa mga seksyon ng pangunahing linya ay itinalaga;

6) gamit ang mga talahanayan, matukoy ang tiyak na pagkawala ng presyon at bilis ng coolant (paunang pagkalkula ng haydroliko);

7) kalkulahin ang mga sanga batay sa magagamit na pagkakaiba sa presyon; sa kasong ito, ang tiyak na pagkawala ng presyon ay hindi dapat lumagpas sa 300 Pa/m, ang bilis ng coolant ay hindi dapat lumampas sa 3.5 m/s;

8) gumuhit ng pipeline diagram, ayusin ang mga shut-off valve, fixed support, compensator at iba pang kagamitan; ang mga distansya sa pagitan ng mga nakapirming suporta para sa mga seksyon ng iba't ibang mga diameter ay tinutukoy batay sa data sa Talahanayan 2;

9) batay sa mga lokal na pagtutol, tukuyin ang mga katumbas na haba para sa bawat seksyon at kalkulahin ang pinababang haba gamit ang formula:

10) kalkulahin ang pagkawala ng presyon sa mga seksyon mula sa expression

Kung saan ang α ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang bahagi ng pagkawala ng presyon dahil sa mga lokal na pagtutol;

∆ptr – pagbaba ng presyon dahil sa alitan sa isang seksyon ng heating network.

Ang panghuling pagkalkula ng haydroliko ay naiiba mula sa paunang isa dahil ang pagbaba ng presyon sa mga lokal na pagtutol ay isinasaalang-alang nang mas tumpak, i.e. pagkatapos maglagay ng mga compensator at shut-off valves. Ang mga kasukasuan ng pagpapalawak ng kahon ng pagpupuno ay ginagamit para sa d ≤ 250 mm para sa mas maliliit na diyametro, ginagamit ang mga kasukasuan ng pagpapalawak na hugis-U.

Ang mga kalkulasyon ng haydroliko ay isinasagawa para sa supply pipeline; Ang diameter ng return pipeline at ang pressure drop sa loob nito ay itinuturing na pareho sa supply pipeline (sugnay 8.5).

Ayon sa talata 8.6, ang pinakamaliit na panloob na diameter ng mga tubo ay dapat na hindi bababa sa 32 mm sa mga network ng pag-init, at hindi bababa sa 25 mm para sa mga pipeline ng sirkulasyon ng mainit na tubig.

Ang mga paunang pagkalkula ng haydroliko ay nagsisimula sa huling seksyon mula sa pinagmumulan ng init at ibinubuod sa Talahanayan 1.

Talahanayan 6 – Paunang pagkalkula ng haydroliko

Numero ng plot	lpr=lx (1+α), m	∆Р=Rхlр, Pa
HIGHWAY









SANGAY NG DESIGN





		∑∆Rotv =

Ang gawain ng pagkalkula ng haydroliko ay kinabibilangan ng:

Pagpapasiya ng diameter ng pipeline;

Pagpapasiya ng pagbaba ng presyon (presyon);

Pagpapasiya ng mga presyon (pressure) sa iba't ibang mga punto sa network;

Pag-uugnay sa lahat ng mga punto ng network sa mga static at dynamic na mode upang matiyak ang mga pinapahintulutang pressure at kinakailangang pressure sa network at mga subscriber system.

Batay sa mga resulta ng hydraulic kalkulasyon, ang mga sumusunod na problema ay maaaring malutas.

1. Pagpapasiya ng mga gastos sa kapital, pagkonsumo ng metal (pipe) at ang pangunahing dami ng trabaho sa pagtula ng isang heating network.

2. Pagpapasiya ng mga katangian ng sirkulasyon at make-up pump.

3. Pagpapasiya ng mga kondisyon ng operating ng heating network at pagpili ng mga scheme ng koneksyon ng subscriber.

4. Pagpili ng automation para sa heating network at mga subscriber.

5. Pagbuo ng mga operating mode.

a. Mga scheme at pagsasaayos ng mga network ng pag-init.

Ang layout ng network ng pag-init ay tinutukoy ng lokasyon ng mga mapagkukunan ng init na may kaugnayan sa lugar ng pagkonsumo, ang likas na katangian ng pag-load ng init at ang uri ng coolant.

Ang tiyak na haba ng mga network ng singaw sa bawat yunit ng pagkarga ng init ng disenyo ay maliit, dahil ang mga mamimili ng singaw - karaniwang mga pang-industriya na mamimili - ay matatagpuan sa isang maikling distansya mula sa pinagmumulan ng init.

Ang isang mas mahirap na gawain ay ang pagpili ng isang scheme ng network ng pagpainit ng tubig dahil sa malaking haba nito at malaking bilang ng mga subscriber. Ang mga sasakyang pang-tubig ay hindi gaanong matibay kaysa sa mga sasakyang may singaw dahil sa mas malaking kaagnasan, at mas sensitibo sa mga aksidente dahil sa mataas na density ng tubig.

Larawan.6.1. Single-line na network ng komunikasyon ng isang two-pipe heating network

Ang mga network ng tubig ay nahahati sa pangunahing at mga network ng pamamahagi. Ang coolant ay ibinibigay sa pamamagitan ng mga pangunahing network mula sa mga pinagmumulan ng init hanggang sa mga lugar ng pagkonsumo. Sa pamamagitan ng mga network ng pamamahagi, ang tubig ay ibinibigay sa GTP at MTP at sa mga subscriber. Ang mga subscriber ay bihirang kumonekta nang direkta sa mga backbone network. Sa mga punto kung saan nakakonekta ang mga network ng pamamahagi sa mga pangunahing, naka-install ang mga sectioning chamber na may mga balbula. Ang mga sectional valve sa mga pangunahing network ay karaniwang naka-install tuwing 2-3 km. Salamat sa pag-install ng mga sectional valve, ang pagkawala ng tubig sa panahon ng mga aksidente sa sasakyan ay nabawasan. Ang mga pamamahagi at pangunahing sasakyan na may diameter na mas mababa sa 700 mm ay karaniwang ginagawang dead-end. Kung sakaling magkaroon ng emergency, ang pahinga sa supply ng init sa mga gusali nang hanggang 24 na oras ay katanggap-tanggap para sa karamihan ng bansa. Kung ang isang break sa supply ng init ay hindi katanggap-tanggap, ito ay kinakailangan upang magbigay para sa pagdoble o loopback ng sistema ng pag-init.

Fig.6.2. Ring heating network mula sa tatlong thermal power plant Fig.6.3. Radial na network ng init

Kapag nagbibigay ng init sa malalaking lungsod mula sa ilang mga thermal power plant, ipinapayong magbigay para sa mutual interlocking ng mga thermal power plant sa pamamagitan ng pagkonekta sa kanilang mga mains sa mga interlocking na koneksyon. Sa kasong ito, ang isang ring heat network na may ilang mga pinagmumulan ng kuryente ay nakuha. Ang ganitong pamamaraan ay may mas mataas na pagiging maaasahan at tinitiyak ang paghahatid ng mga kalabisan na daloy ng tubig sa kaganapan ng isang aksidente sa anumang bahagi ng network. Kapag ang mga diameter ng mains na umaabot mula sa pinagmumulan ng init ay 700 mm o mas mababa, ang isang radial heating network diagram ay karaniwang ginagamit na may unti-unting pagbaba sa diameter ng pipe habang ang distansya mula sa pinagmulan ay tumataas at ang konektadong pagkarga ay bumababa. Ang network na ito ay ang pinakamurang, ngunit sa kaganapan ng isang aksidente, ang supply ng init sa mga subscriber ay tumigil.

b. Mga dependency sa pangunahing pagkalkula

Larawan.6.1. Scheme ng paggalaw ng likido sa isang tubo

Ang bilis ng likido sa mga pipeline ay mababa, kaya ang kinetic energy ng daloy ay maaaring mapabayaan. Pagpapahayag H=p/r g ay tinatawag na piezometric na ulo, at ang kabuuan ng taas na Z at ang piezometric na ulo ay tinatawag na kabuuang ulo.

H 0 =Z + p/rg = Z + H.(6.1)

Ang pagbaba ng presyon sa tubo ay ang kabuuan ng mga pagkawala ng linear na presyon at pagkawala ng presyon dahil sa mga lokal na resistensya ng haydroliko.

D p= D p l + D p m. (6.2)

Sa mga pipeline D p l = R l L, Saan R l - tiyak na pagbaba ng presyon, i.e. pagbaba ng presyon sa bawat yunit ng haba ng tubo, na tinutukoy ng d'Arcy formula.

. (6.3)

Ang hydraulic resistance coefficient l ay depende sa fluid flow regime at ang ganap na katumbas na pagkamagaspang ng mga pader ng pipe k e. Maaaring gamitin sa mga kalkulasyon sumusunod na mga halaga k e– sa mga linya ng singaw k e=0.2 mm; sa mga network ng tubig k e=0.5 mm; sa mga condensate pipeline at mga sistema ng supply ng mainit na tubig k e=1 mm.

Sa laminar na daloy ng likido sa isang tubo ( Re < 2300)

Sa rehiyon ng paglipat 2300< Re < 4000

. (6.5)

. (6.6)

Karaniwan sa mga network ng pag-init Re > Re pr, samakatuwid ang (6.3) ay maaaring bawasan sa anyo

, Saan . (6.7)

Ang pagkawala ng presyon sa mga lokal na resistensya ay tinutukoy ng formula

. (6.8)

Mga halaga ng koepisyent ng lokal na hydraulic resistance x ay ibinigay sa mga sangguniang aklat. Kapag nagsasagawa ng mga kalkulasyon ng haydroliko, posibleng isaalang-alang ang mga pagkawala ng presyon dahil sa mga lokal na paglaban sa isang katumbas na haba.

Tapos saan a=l eq/l– bahagi ng lokal na pagkawala ng presyon.

a. Pamamaraan ng pagkalkula ng haydroliko

Karaniwan, sa panahon ng mga kalkulasyon ng haydroliko, ang rate ng daloy ng coolant at ang kabuuang pagbaba ng presyon sa lugar ay tinukoy. Kailangan mong mahanap ang diameter ng pipeline. Ang pagkalkula ay binubuo ng dalawang yugto - paunang at pagpapatunay.

Advance paynemt.

2. Itakda ang bahagi ng mga lokal na pagbaba ng presyon a=0.3...0.6.

3. Suriin ang tiyak na pagkawala ng presyon

. Kung ang pagbaba ng presyon sa lugar ay hindi alam, kung gayon ang mga ito ay itinakda ng halaga R l < 20...30 Па/м.

4. Kalkulahin ang diameter ng pipeline mula sa mga kondisyon ng pagpapatakbo sa magulong rehimen Para sa mga network ng pagpainit ng tubig, ang density ay kinukuha na katumbas ng 975 kg/m 3.

Mula sa (6.7) makikita natin

, (6.9)

saan r– average na density ng tubig sa isang partikular na lugar. Batay sa nahanap na halaga ng diameter, ang isang tubo na may pinakamalapit na panloob na diameter ay pinili ayon sa GOST. Kapag pumipili ng pipe, ipahiwatig ang alinman d y At d, o d n At d.

2. Pagkalkula ng pagpapatunay.

Para sa mga seksyon ng pagtatapos, dapat suriin ang mode ng pagmamaneho. Kung lumalabas na ang mode ng paggalaw ay transisyonal, kung gayon, kung maaari, kailangan mong bawasan ang diameter ng tubo. Kung hindi ito posible, dapat gawin ang mga kalkulasyon gamit ang mga formula ng transition regime.

1. Nililinaw ang mga halaga R l;

2. Tinukoy ang mga uri ng mga lokal na resistensya at ang kanilang katumbas na haba. Ang mga balbula ay naka-install sa labasan at pasukan ng kolektor, sa mga punto ng koneksyon ng mga network ng pamamahagi sa mga pangunahing, mga sanga sa mamimili at sa mga mamimili. Kung ang haba ng sangay ay mas mababa sa 25 m, pagkatapos ay pinapayagan na i-install ang balbula lamang sa mamimili. Naka-install ang mga sectional valve tuwing 1 – 3 km. Bilang karagdagan sa mga balbula, posible ang iba pang mga lokal na paglaban - mga pagliko, mga pagbabago sa cross-section, tees, pagsasama ng daloy at pagsasanga, atbp.

Upang matukoy ang bilang ng mga compensator ng temperatura, ang mga haba ng mga seksyon ay hinati sa pinapayagang distansya sa pagitan ng mga nakapirming suporta. Ang resulta ay bilugan sa pinakamalapit na buong numero. Kung may mga pagliko sa lugar, maaari silang magamit upang mabayaran ang sarili para sa mga extension ng temperatura. Sa kasong ito, ang bilang ng mga compensator ay nabawasan ng bilang ng mga pagliko.

5. Natutukoy ang pagkawala ng presyon sa lugar. Para sa mga saradong sistema Dp uch =2R l (l+l e).

Para sa mga bukas na sistema, ang mga paunang kalkulasyon ay batay sa katumbas na rate ng daloy

Sa panahon ng mga kalkulasyon sa pag-verify, ang mga tiyak na pagkawala ng linear na presyon ay kinakalkula nang hiwalay para sa mga supply at return pipeline para sa aktwal na mga rate ng daloy.

, .

Sa dulo ng haydroliko na pagkalkula, isang piezometric graph ang bubuo.

a. Piezometric graph ng isang heating network

Ipinapakita ng piezometric graph ang terrain, ang taas ng mga naka-attach na gusali, at ang presyon sa network sa isang sukat. Gamit ang graph na ito, madaling matukoy ang presyon at magagamit na presyon sa anumang punto sa network at mga sistema ng subscriber.

Ang antas 1 - 1 ay kinuha bilang pahalang na eroplano ng sanggunian ng presyon. Ang Linya P1 - P4 ay isang graph ng mga presyon ng linya ng suplay. Linya O1 – O4 – graph ng presyon ng linya sa pagbabalik. N o1 - kabuuang presyon sa return collector ng source; Nsn - presyon ng network pump; Nst – full pressure ng make-up pump, o full static pressure sa heating network; Nk - kabuuang presyon sa t.K sa discharge pipe ng network pump; DHt - pagkawala ng presyon sa planta ng paggamot sa init; Нп1 – kabuuang presyon sa supply manifold, Нп1= Нк - DHт. Magagamit na supply ng presyon ng tubig sa CHP collector N1=Np1-No1. Ang presyon sa anumang punto sa network i ay tinutukoy bilang Нпi, Hoi ay ang kabuuang presyon sa forward at return pipelines. Kung ang geodetic na taas sa puntong i ay Zi, kung gayon ang piezometric pressure sa puntong ito ay Нпi – Zi, Hoi – Zi nang direkta at ibalik ang mga pipeline, ayon sa pagkakabanggit. Ang available na pressure sa point i ay ang pagkakaiba sa pagitan ng mga piezometric pressure sa forward at return pipelines – Нпi – Hoi. Ang magagamit na presyon sa sasakyan sa punto ng koneksyon ng subscriber D ay H4 = Np4 – Ho4.

Fig.6.2. Scheme (a) at piezometric graph (b) ng isang two-pipe heating network

May pagkawala ng presyon sa linya ng supply sa mga seksyon 1 - 4. Mayroong pagkawala ng presyon sa linya ng pagbabalik sa seksyon 1 - 4 . Kapag gumagana ang mains pump, ang pressure Hst ng feed pump ay kinokontrol ng pressure regulator sa No1. Kapag huminto ang network pump, isang static pressure Nst ang itinatatag sa network, na binuo ng make-up pump. Kapag hydraulically na nagkalkula ng steam pipeline, ang profile ng steam pipeline ay maaaring hindi isinasaalang-alang dahil sa mababang steam density. Mga pagkalugi sa presyon mula sa mga subscriber, halimbawa depende sa scheme ng koneksyon ng subscriber. Sa paghahalo ng elevator D N e= 10...15 m, na may input na walang elevator – D nb e =2...5 m, sa pagkakaroon ng mga surface heaters D N n=5...10 m, na may pump mixing D N ns= 2…4 m.

Mga kinakailangan para sa mga kondisyon ng presyon sa network ng pag-init:

b. sa anumang punto sa sistema ang presyon ay hindi dapat lumampas sa pinakamataas na pinahihintulutang halaga. Ang mga pipeline ng sistema ng supply ng init ay idinisenyo para sa 16 ata, ang mga pipeline ng mga lokal na sistema ay dinisenyo para sa isang presyon ng 6-7 ata;

c. upang maiwasan ang pagtagas ng hangin sa anumang punto sa system, ang presyon ay dapat na hindi bababa sa 1.5 atm. Bilang karagdagan, ang kundisyong ito ay kinakailangan upang maiwasan ang pump cavitation;

d. sa anumang punto sa system, ang presyon ay dapat na hindi bababa sa presyon ng saturation sa isang naibigay na temperatura upang maiwasan ang pagkulo ng tubig;

6.5. Mga tampok ng haydroliko na pagkalkula ng mga pipeline ng singaw.

Ang diameter ng linya ng singaw ay kinakalkula batay sa alinman sa pinahihintulutang pagkawala ng presyon o sa pinahihintulutang bilis ng singaw. Ang density ng singaw sa kinakalkula na lugar ay naka-preset.

Pagkalkula batay sa pinahihintulutang pagkawala ng presyon.

Suriin , a= 0.3...0.6. Gamit ang (6.9), kinakalkula ang diameter ng tubo.

Ang mga ito ay itinakda ng bilis ng singaw sa tubo. Mula sa equation para sa daloy ng singaw - G=wrF hanapin ang diameter ng tubo.

Ayon sa GOST, napili ang isang tubo na may pinakamalapit na panloob na diameter. Tinukoy ang mga partikular na pagkalugi sa linear at mga uri ng mga lokal na pagtutol, at kinakalkula ang mga katumbas na haba. Ang presyon sa dulo ng pipeline ay tinutukoy. Ang pagkawala ng init sa lugar ng disenyo ay kinakalkula batay sa normalized na pagkawala ng init.

Qpot=q l l, Saan q l– pagkawala ng init sa bawat haba ng yunit para sa isang naibigay na pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng singaw at kapaligiran, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa mga suporta, mga balbula, atbp. Kung q l tinutukoy nang hindi isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa mga suporta, balbula, atbp., pagkatapos

Qpot=q l (tav – to)(1+b), saan tsr- average na temperatura ng singaw sa site, sa– ambient temperature, depende sa paraan ng pag-install. Para sa pag-install sa ibabaw ng lupa sa = tno, para sa underground channelless installation sa = tgr(temperatura ng lupa sa lalim ng pagtula), kapag naglalagay sa through at semi-through na mga channel sa=40…50 0 C. Kapag naglalagay sa mga hindi madadaanang channel sa= 5 0 C. Batay sa nahanap na pagkawala ng init, ang pagbabago sa enthalpy ng singaw sa seksyon at ang halaga ng enthalpy ng singaw sa dulo ng seksyon ay tinutukoy.

Diuch=Qpot/D, ik=in - Diuch.

Batay sa mga nahanap na halaga ng steam pressure at enthalpy sa simula at dulo ng seksyon, ang isang bagong halaga ng average na density ng singaw ay tinutukoy rср = (rn + rc)/2. Kung ang bagong halaga ng density ay naiiba mula sa dating tinukoy na halaga ng higit sa 3%, pagkatapos ay ang pagkalkula ng pag-verify ay paulit-ulit na may paglilinaw nang sabay-sabay at RL.

a. Mga tampok ng pagkalkula ng mga condensate pipeline

Kapag kinakalkula ang condensate pipeline, kinakailangang isaalang-alang ang posibleng pagbuo ng singaw kapag ang presyon ay bumaba sa ibaba ng saturation pressure (pangalawang singaw), steam condensation dahil sa pagkawala ng init, at pagpasa ng singaw pagkatapos ng steam traps. Ang dami ng dumadaang singaw ay tinutukoy ng mga katangian ng bitag ng singaw. Ang dami ng condensed steam ay tinutukoy ng pagkawala ng init at init ng singaw. Ang halaga ng pangalawang singaw ay tinutukoy ng average na mga parameter sa lugar ng disenyo.

Kung ang condensate ay malapit sa estado ng saturation, kung gayon ang pagkalkula ay dapat isagawa bilang para sa isang pipeline ng singaw. Kapag nagdadala ng supercooled condensate, ang pagkalkula ay isinasagawa sa parehong paraan tulad ng para sa mga network ng tubig.

b. Network pressure mode at pagpili ng subscriber input scheme.

1. Para sa normal na operasyon ng mga mamimili ng init, ang presyon sa linya ng pagbabalik ay dapat sapat upang punan ang sistema, Ho > DHms.

2. Ang presyon sa linya ng pagbabalik ay dapat na mas mababa sa pinahihintulutang halaga, po > padd.

3. Ang aktwal na magagamit na presyon sa input ng subscriber ay dapat na hindi bababa sa kinakalkula, DHab DHcalc.

4. Ang presyon sa linya ng supply ay dapat sapat upang punan ang lokal na sistema, Hp – DHab > Hms.

5. Sa static na mode, i.e. Kapag pinapatay ang mga circulation pump, dapat walang laman ang lokal na sistema.

6. Ang static na presyon ay hindi dapat lumampas sa pinahihintulutang halaga.

Ang static na presyon ay ang presyon na naitatag pagkatapos patayin ang mga circulation pump. Ang antas ng static na presyon (pressure) ay dapat ipahiwatig sa piezometric graph. Ang halaga ng pressure (pressure) na ito ay itinakda batay sa limitasyon ng presyon para sa mga heating device at hindi dapat lumampas sa 6 ati (60 m). Sa isang kalmadong lupain, ang antas ng static na presyon ay maaaring pareho para sa lahat ng mga mamimili. Sa malalaking pagbabago sa lupain, maaaring mayroong dalawa, ngunit hindi hihigit sa tatlo, mga static na antas.

Larawan.6.3. Graph ng static pressures ng heating system

Ang Figure 6.3 ay nagpapakita ng isang graph ng mga static pressure at isang diagram ng sistema ng supply ng init. Ang taas ng mga gusali A, B at C ay pareho at katumbas ng 35 m Kung gumuhit tayo ng static na linya ng presyon na 5 metro sa itaas ng gusali C, kung gayon ang mga gusaling B at A ay matatagpuan sa isang pressure zone na 60 at 80 m ang mga sumusunod na solusyon ay posible.

7. Ang mga pag-install ng pagpainit sa mga gusali A ay konektado ayon sa isang independiyenteng circuit, at sa mga gusali B at C - ayon sa isang umaasa. Sa kasong ito, ang isang karaniwang static zone ay itinatag para sa lahat ng mga gusali. Ang mga water-water heater ay nasa ilalim ng presyon ng 80 m, na katanggap-tanggap mula sa isang punto ng view ng lakas. Static pressure line – S - S.

8. Ang mga heating installation ng gusali C ay konektado ayon sa isang independent circuit. Sa kasong ito, ang kabuuang static na ulo ay maaaring mapili ayon sa mga kondisyon ng lakas ng mga pag-install ng mga gusali A at B - 60 m Ang antas na ito ay ipinahiwatig ng linya M - M.

9. Ang mga pag-install ng pag-init ng lahat ng mga gusali ay konektado ayon sa isang umaasa na pamamaraan, ngunit ang zone ng supply ng init ay nahahati sa dalawang bahagi - isa sa Antas ng M-M para sa mga gusaling A at B, ang isa ay para sa Antas ng S-S para sa gusali C. Upang gawin ito, sa pagitan ng mga gusali B at C, isang check valve 7 ay naka-install sa direktang linya at isang feed pump para sa itaas na zone 8 at isang pressure regulator 10 sa return line. Ang pagpapanatili ng ibinigay na static pressure sa zone C ay isinasagawa ng feed pump ng upper zone 8 at ng feed regulator 9. Ang pagpapanatili ng ibinigay na static pressure sa lower zone ay isinasagawa ng pump 2 at regulator 6.

Sa hydrodynamic mode ng pagpapatakbo ng network, ang mga kinakailangan sa itaas ay dapat ding matugunan sa anumang punto sa network sa anumang temperatura ng tubig.

Fig.6.4. Pag-plot ng isang graph ng hydrodynamic pressures ng isang heat supply system

10. Konstruksyon ng mga linya ng maximum at minimum na piezometric pressures.

Ang mga linya ng pinahihintulutang panggigipit ay sumusunod sa lupain, dahil Tinatanggap na ang mga pipeline ay inilalagay alinsunod sa lupain. Ang sanggunian ay mula sa pipe axis. Kung ang kagamitan ay may makabuluhang sukat sa taas, kung gayon ang pinakamababang presyon ay binibilang mula sa tuktok na punto, at ang maximum mula sa ibaba.

1.1. Pmax line – linya ng maximum na pinapahintulutang pressure sa supply line.

Para sa mga peak water heating boiler, ang maximum na pinahihintulutang presyon ay binibilang mula sa ilalim na punto ng boiler (ito ay ipinapalagay na ito ay nasa antas ng lupa), at ang pinakamababang pinapayagang presyon ay sinusukat mula sa itaas na boiler manifold. Ang pinahihintulutang presyon para sa mga bakal na hot water boiler ay 2.5 MPa. Isinasaalang-alang ang mga pagkalugi, ipinapalagay na ang Hmax = 220 m sa boiler outlet Ang maximum na pinapayagang presyon sa linya ng supply ay limitado sa lakas ng pipeline (рmax = 1.6 MPa). Samakatuwid, sa pasukan sa linya ng supply Hmax = 160 m.

a. Omax line – linya ng maximum na pinapahintulutang pressure sa return line.

Ayon sa mga kondisyon ng lakas ng mga water-water heater, ang maximum na presyon ay hindi dapat mas mataas kaysa sa 1.2 MPa. Samakatuwid, ang pinakamataas na halaga ng presyon ay 140 m Ang halaga ng presyon para sa mga pag-install ng pag-init ay hindi maaaring lumampas sa 60 m.

Ang pinakamababang pinahihintulutang presyon ng piezometric ay tinutukoy ng temperatura ng kumukulo, na lumampas sa temperatura ng disenyo sa labasan ng boiler ng 30 0 C.

b. Pmin line – linya ng pinakamababang pinapahintulutang presyon sa isang tuwid na linya

Ang pinakamababang pinahihintulutang presyon sa labasan ng boiler ay tinutukoy mula sa kondisyon ng hindi kumukulo sa tuktok na punto - para sa isang temperatura ng 180 0 C. Ito ay nakatakda sa 107 m Mula sa kondisyon ng hindi kumukulo na tubig sa isang temperatura ng 150 0 C, ang minimum na presyon ay dapat na 40 m.

1.4. Linya ng Omin - linya ng pinakamababang pinapahintulutang presyon sa linya ng pagbabalik. Batay sa kondisyon ng hindi pagtanggap ng mga pagtagas ng hangin at cavitation ng mga bomba, isang minimum na presyon ng 5 m ang pinagtibay.

Sa anumang pagkakataon, ang aktwal na mga linya ng presyon sa mga linya ng pasulong at pabalik ay maaaring lumampas sa mga limitasyon ng pinakamataas at pinakamababang linya ng presyon.

Ang piezometric graph ay nagbibigay ng kumpletong larawan ng mga operating pressure sa static at hydrodynamic na mga mode. Alinsunod sa impormasyong ito, ang isa o ibang paraan ng pagkonekta ng mga subscriber ay pinili.

Fig.6.5. Piezometric graph

Gusali 1. Ang magagamit na presyon ay higit sa 15 m, ang piezometric na presyon ay mas mababa sa 60 m Ang pag-install ng pag-init ay maaaring konektado sa isang umaasa na circuit na may yunit ng elevator.

Gusali 2. Sa kasong ito, maaari ka ring gumamit ng dependent scheme, ngunit dahil ang presyon sa linya ng pagbabalik ay mas mababa kaysa sa taas ng gusali sa punto ng koneksyon, kailangan mong mag-install ng pressure regulator "upstream". Ang pagbaba ng presyon sa buong regulator ay dapat na mas malaki kaysa sa pagkakaiba sa pagitan ng taas ng pag-install at ng piezometric pressure sa linya ng pagbabalik.

Gusali 3. Ang static na presyon sa lugar na ito ay higit sa 60 m Pinakamainam na gumamit ng isang independiyenteng pamamaraan.

Building 4. Ang magagamit na presyon sa lugar na ito ay mas mababa sa 10 m Samakatuwid, ang elevator ay hindi gagana. Kailangang mag-install ng pump. Ang presyon nito ay dapat na katumbas ng pagkawala ng presyon sa system.

Building 5. Kinakailangang gumamit ng isang independiyenteng pamamaraan - ang static na presyon sa lugar na ito ay higit sa 60 m.

6.8. Hydraulic mode ng mga network ng pag-init

Ang pagkawala ng presyon sa network ay proporsyonal sa parisukat ng rate ng daloy

Gamit ang formula para sa pagkalkula ng pagkawala ng presyon, nakita namin ang S.

Ang pagkawala ng presyon ng network ay tinukoy bilang , kung saan .

Kapag tinutukoy ang paglaban ng buong network, nalalapat ang mga sumusunod na patakaran.

1. Kailan serial connection mga elemento ng network, ang kanilang mga pagtutol ay summed up S.

S S=S si.

11. Kapag kumokonekta sa mga elemento ng network nang magkatulad, ang kanilang mga conductivity ay summed up.

. .

Ang isa sa mga gawain ng haydroliko na pagkalkula ng isang sasakyan ay upang matukoy ang daloy ng tubig para sa bawat subscriber at sa network sa kabuuan. Karaniwang kilala: network diagram, paglaban ng mga seksyon at mga subscriber, magagamit na presyon sa kolektor ng isang thermal power plant o boiler house.

kanin. 6.6. Diagram ng network ng init

Tukuyin natin S ako— S V - paglaban ng mga seksyon ng highway; S 1 – S 5 – paglaban ng subscriber kasama ng mga sanga; V– kabuuang daloy ng tubig sa network, m 3 / s; Vm– daloy ng tubig sa pamamagitan ng pag-install ng subscriber m; SI-5– paglaban ng mga elemento ng network mula sa seksyon I hanggang sa sangay 5; SI-5=S ako + S 1-5, kung saan S 1-5 – kabuuang pagtutol ng mga subscriber 1-5 na may kaukulang mga sangay.

Nahanap namin ang daloy ng tubig sa pamamagitan ng pag-install 1 mula sa equation

, mula rito .

Para sa pag-install ng subscriber 2

. Malalaman natin ang pagkakaiba sa mga gastos mula sa equation

, Saan . Mula rito

Para sa setting 3 makuha namin

Paglaban ng network ng pag-init sa lahat ng mga sangay mula sa subscriber 3 hanggang sa huling subscriber 5 inclusive; , ay ang paglaban ng seksyon III ng pangunahing linya.

Para sa ilang m ika mamimili mula sa n ang relatibong daloy ng tubig ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula

. Gamit ang formula na ito, mahahanap mo ang daloy ng tubig sa anumang pag-install ng subscriber kung alam ang kabuuang daloy sa network at ang paglaban ng mga seksyon ng network.

12. Ang kamag-anak na daloy ng tubig sa pamamagitan ng pag-install ng subscriber ay nakasalalay sa paglaban ng network at mga pag-install ng subscriber at hindi nakadepende sa ganap na halaga ng daloy ng tubig.

13. Kung konektado sa network n mga subscriber, pagkatapos ay ang ratio ng pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng mga pag-install d At m, Saan d < m, ay nakasalalay lamang sa paglaban ng system, simula sa node d hanggang sa dulo ng network, at hindi nakadepende sa paglaban ng network sa node d.

Kung ang paglaban ay nagbabago sa anumang seksyon ng network, pagkatapos ay para sa lahat ng mga subscriber na matatagpuan sa pagitan ng seksyong ito at sa dulo ng network, ang pagkonsumo ng tubig ay magbabago nang proporsyonal. Sa bahaging ito ng network, sapat na upang matukoy ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo para sa isang subscriber lamang. Kapag nagbago ang paglaban ng anumang elemento ng network, magbabago ang daloy ng daloy sa network at para sa lahat ng mga consumer, na hahantong sa maling pagsasaayos. Ang mga maling pagkakahanay sa network ay katumbas at proporsyonal. Sa isang kaukulang maling pagsasaayos, ang tanda ng pagbabago sa mga gastos ay nag-tutugma. Sa proporsyonal na deregulasyon, ang antas ng pagbabago sa mga rate ng daloy ay nag-tutugma.

kanin. 6.7. Baguhin ang pressure sa network kapag nadiskonekta ang isa sa mga consumer

Kung ang subscriber X ay na-disconnect mula sa heating network, ang kabuuang paglaban ng network ay tataas (parallel connection). Ang pagkonsumo ng tubig sa network ay bababa, ang mga pagkawala ng presyon sa pagitan ng istasyon at subscriber X ay bababa. Samakatuwid, ang pressure graph (dotted line) ay magiging mas tuwid. Tataas ang available na pressure sa point X, kaya tataas ang daloy sa network mula sa subscriber X hanggang sa end point ng network. Para sa lahat ng subscriber mula sa punto X hanggang sa dulong punto, ang antas ng pagbabago sa rate ng daloy ay magiging pareho - proporsyonal na deregulasyon.

Para sa mga subscriber sa pagitan ng istasyon at point X, mag-iiba ang antas ng pagbabago sa pagkonsumo. Ang pinakamababang antas ng pagbabago sa pagkonsumo ay para sa unang subscriber nang direkta sa istasyon - f=1. Habang lumalayo ka sa istasyon f > 1 at tumataas. Kung nagbabago ang magagamit na presyon sa istasyon, kung gayon ang kabuuang pagkonsumo ng tubig sa network, pati na rin ang pagkonsumo ng tubig ng lahat ng mga subscriber, ay magbabago sa proporsyon sa square root ng magagamit na presyon sa istasyon.

6.9. Paglaban sa network.

Kabuuang kondaktibiti ng network

, mula rito

Ganun din

. Ang network resistance ay kinakalkula mula sa pinakamalayong subscriber.

a. Pag-on sa mga pumping substation.

Maaaring i-install ang mga pumping substation sa supply, return pipelines,

pati na rin sa jumper sa pagitan nila. Ang pagtatayo ng mga substation ay sanhi ng hindi kanais-nais na lupain, mahabang hanay ng paghahatid, ang pangangailangan na dagdagan ang kapasidad ng paghahatid, atbp.

A). Pag-install ng bomba sa mga linya ng supply o pagbabalik.

Larawan.6.8. Pag-install ng pump sa isang daloy o sunud-sunod na linya (sequential operation)

Kapag naglalagay ng pumping substation (PS) sa supply o return lines, bumababa ang konsumo ng tubig para sa mga consumer na nasa pagitan ng istasyon at PP, at para sa mga consumer pagkatapos ng PP, tumataas sila. Sa mga kalkulasyon, ang bomba ay isinasaalang-alang bilang ilan haydroliko na pagtutol. Ang pagkalkula ng hydraulic mode ng network na may OP ay isinasagawa sa pamamagitan ng paraan ng sunud-sunod na mga pagtatantya.

Itinakda ng negatibong halaga ng hydraulic resistance ng pump

Kalkulahin ang paglaban sa network, pagkonsumo ng tubig sa network at sa mga mamimili

Ang daloy ng tubig at presyon ng bomba at ang resistensya nito ay tinukoy ng (*).

Fig.6.10. Buod ng mga katangian ng serye at parallel na konektadong mga bomba

Kapag ang mga bomba ay konektado sa parallel, ang kabuuang katangian ay nakuha sa pamamagitan ng pagbubuod ng abscissas ng mga katangian. Kapag ang mga bomba ay inililipat sa serye, ang kabuuang katangian ay nakuha sa pamamagitan ng pagbubuod ng mga ordinate ng mga katangian. Ang antas ng pagbabago sa supply kapag ang mga bomba ay konektado nang magkatulad ay depende sa uri ng katangian ng network. Kung mas mababa ang resistensya ng network, mas epektibo ang parallel na koneksyon at vice versa.

Fig.6.11. Parallel na koneksyon ng mga bomba

Kapag ang mga bomba ay nakabukas nang sunud-sunod, ang kabuuang suplay ng tubig ay palaging mas malaki kaysa sa suplay ng tubig ng bawat bomba nang paisa-isa. Kung mas mataas ang resistensya ng network, mas epektibo ang sunud-sunod na pag-activate ng mga bomba.

b). Pag-install ng pump sa jumper sa pagitan ng mga linya ng daloy at pagbabalik.

Kapag nag-install ng pump sa isang jumper rehimen ng temperatura bago at pagkatapos ng NP ay hindi pareho.

Upang mabuo ang kabuuang katangian ng dalawang pump, ang mga katangian ng pump A ay unang inilipat sa node 2, kung saan naka-install ang pump B (tingnan ang Fig. 6.12). Sa ibinigay na katangian ng pump A2 - 2 pressures sa anumang rate ng daloy ay katumbas ng pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na presyon ng pump na ito at ang pagkawala ng presyon sa network C para sa parehong rate ng daloy.

. Matapos dalhin ang mga katangian ng mga bomba A at B sa parehong karaniwang yunit, idinagdag ang mga ito ayon sa panuntunan para sa pagdaragdag ng mga bomba na tumatakbo nang magkatulad. Kapag gumagana ang isang pump B, ang presyon sa node 2 ay katumbas ng rate ng daloy ng tubig. Kapag ikinonekta ang pangalawang bomba A, ang presyon sa node 2 ay tataas sa , at ang kabuuang daloy ng tubig ay tataas sa V>. Gayunpaman, ang direktang daloy ng pump B ay nabawasan sa .

Fig.6.12. Konstruksyon ng mga haydroliko na katangian ng isang sistema na may dalawang bomba sa magkakaibang mga yunit

a. Pagpapatakbo ng network na may dalawang power supply

Kung ang sasakyan ay pinapagana ng maraming pinagmumulan ng init, pagkatapos ay lilitaw ang mga tagpuan ng mga daloy ng tubig mula sa mga pangunahing linya. iba't ibang mapagkukunan. Ang posisyon ng mga puntong ito ay nakasalalay sa paglaban ng sasakyan, ang pamamahagi ng load kasama ang pangunahing linya, at ang mga magagamit na presyon sa mga kolektor ng thermal power plant. Ang kabuuang daloy ng tubig sa naturang mga network ay karaniwang tinutukoy.

Fig.6.13. Diagram ng isang sasakyan na pinapagana mula sa dalawang pinagmumulan

Ang watershed point ay matatagpuan tulad ng sumusunod. Ang mga ito ay itinakda ng mga di-makatwirang halaga ng daloy ng tubig sa mga seksyon ng pangunahing linya batay sa unang batas ng Kirchhoff. Ang mga nalalabi sa presyon ay tinutukoy batay sa 2nd law ng Kirchhoff. Kung, na may pre-selected flow distribution, ang watershed ay napili sa t.K, ang pangalawang Kirchhoff equation ay isusulat sa form - pressure drop sa consumer m+1 kapag pinapagana mula sa station V. o .

2. Gamit ang equation (*), kinakalkula ang pangalawa.

3. Kalkulahin ang network resistance at mga rate ng daloy ng tubig na ibinibigay mula sa mga istasyon A at B.

4. Kalkulahin ang konsumo ng tubig ng mamimili - at.

5. Sinusuri ang katuparan ng kundisyon

, .

a. Ring network.

Ang isang ring network ay maaaring ituring bilang isang network na may dalawang pinagmumulan ng kuryente na may pantay na presyon ng mga network pump. Ang posisyon ng watershed point sa supply at return lines ay nag-tutugma kung ang resistances ng supply at return lines ay pareho at walang booster pump. Kung hindi, ang mga posisyon ng watershed point sa supply at return lines ay dapat na hiwalay na matukoy. Ang pag-install ng booster pump ay humahantong sa isang displacement ng watershed point lamang sa linya kung saan ito naka-install.

Larawan.6.15. Graph ng presyon sa isang ring network

Sa kasong ito HA = NV.

b. Koneksyon ng mga pumping substation sa isang network na may dalawang pinagmumulan ng kuryente

Upang patatagin ang rehimen ng presyon sa pagkakaroon ng isang booster pump sa isa sa mga istasyon, ang presyon sa inlet manifold ay pinananatiling pare-pareho. Ang istasyong ito ay tinatawag na fixed, ang ibang mga istasyon ay tinatawag na libre. Kapag nag-i-install ng booster pump, ang presyon sa inlet manifold ng isang libreng istasyon ay nagbabago sa halaga .

a. Hydraulic mode ng mga bukas na sistema ng pag-init

Ang pangunahing tampok ng hydraulic mode ng bukas na mga sistema ng supply ng init ay na sa pagkakaroon ng paggamit ng tubig, ang daloy ng tubig sa linya ng pagbabalik ay mas mababa kaysa sa supply. Sa pagsasagawa, ang pagkakaibang ito ay katumbas ng pag-alis ng tubig.

Fig.6.18. Piezometric graph ng isang bukas na sistema

Ang piezometric graph ng linya ng supply ay nananatiling pare-pareho sa panahon ng anumang pag-alis ng tubig mula sa linya ng pagbabalik, dahil ang daloy ng rate sa linya ng supply ay pinananatiling pare-pareho gamit ang mga regulator ng daloy sa mga input ng subscriber. Sa pagtaas ng pag-alis ng tubig, bumababa ang daloy ng daloy sa linya ng pagbabalik at ang piezometric na graph ng linya ng pagbabalik ay nagiging flatter. Kapag ang pag-alis ng tubig ay katumbas ng daloy ng daloy sa linya ng suplay, ang daloy ng daloy sa linya ng pagbabalik ay zero at ang piezometric na graph ng linya ng pagbabalik ay nagiging pahalang. Sa parehong diameter ng forward at reverse na linya at ang kawalan ng water withdrawal, ang mga pressure graph sa forward at reverse na linya ay simetriko. Sa kawalan ng supply ng tubig para sa mainit na supply ng tubig, ang pagkonsumo ng tubig ay katumbas ng kinakalkula na pagkonsumo ng pag-init - V.

Mula sa equation (***) mahahanap natin f.

1. Kapag ang tubig ng DHW ay kinuha mula sa linya ng suplay, bumababa ang daloy sa sistema ng pag-init. Kapag nag-parse mula sa return line, tumataas ito. Sa b=0.4 ang daloy ng tubig sa sistema ng pag-init ay katumbas ng kinakalkula.

2. Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init -

3. Ang antas ng pagbabago sa daloy ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng pag-init ay mas malaki, mas mababa ang paglaban ng system.

Ang pagtaas ng paggamit ng tubig para sa DHW ay maaaring humantong sa isang sitwasyon kung saan ang lahat ng tubig pagkatapos ng heating system ay napupunta sa DHW water intake. Sa kasong ito, ang daloy ng tubig sa return pipeline ay magiging zero.

Mula kay (***): , saan (****)

Ipadala ang iyong mabuting gawa sa base ng kaalaman ay simple. Gamitin ang form sa ibaba

Ang mga mag-aaral, nagtapos na mga mag-aaral, mga batang siyentipiko na gumagamit ng base ng kaalaman sa kanilang pag-aaral at trabaho ay lubos na magpapasalamat sa iyo.

Nai-post sa http://www.allbest.ru/

Panimula

Paunang data

Bahagi ng pagkalkula

8.1 Pagpili ng mga network pump

8.3 Pagpili ng mga booster pump

8.4 Pagpili ng mga steam turbine para sa mga thermal power plant

9.3 Pagkalkula ng lugar na may isang hugis-U na compensator

pag-install ng kagamitan sa network ng pag-init

Panimula

Ang supply ng init ay isa sa mga pangunahing subsystem ng thermal power engineering.

Ang pangunahing layunin ng anumang sistema ng supply ng init ay upang mabigyan ang mga mamimili ng kinakailangang halaga ng init ng kinakailangang kalidad.

Ang mga sistema ng pagpainit ng tubig ay ginagamit sa dalawang uri: sarado at bukas. Sa mga saradong sistema, ang tubig sa network na nagpapalipat-lipat sa network ng pag-init ay ginagamit lamang bilang isang coolant, ngunit hindi kinuha mula sa network.

Para sa supply ng init sa mga lungsod, sa karamihan ng mga kaso, ginagamit ang dalawang-pipe na sistema ng tubig, kung saan ang heating network ay binubuo ng dalawang pipelines: supply at return. Ang mainit na tubig ay ibinibigay mula sa istasyon sa mga subscriber sa pamamagitan ng supply pipeline, at ang pinalamig na tubig ay ibinabalik sa istasyon sa pamamagitan ng return pipeline.

Ang nangingibabaw na paggamit ng dalawang-pipe system sa mga lungsod ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng katotohanan na ang mga sistemang ito, kumpara sa mga multi-pipe system, ay nangangailangan ng mas mababang mga paunang pamumuhunan at mas mura upang mapatakbo. Ang mga two-pipe system ay naaangkop sa mga kaso kung saan ang lahat ng mga mamimili sa lugar ay nangangailangan ng init na humigit-kumulang sa parehong potensyal.

Ang bilang ng mga parallel pipeline sa isang saradong sistema ay dapat na hindi bababa sa dalawa, dahil pagkatapos ng paglipat ng init sa mga pag-install ng subscriber, ang coolant ay dapat ibalik sa istasyon.

Sa kabila ng makabuluhang pagkakaiba-iba ng pagkarga ng init, maaari itong hatiin sa dalawang grupo ayon sa likas na katangian ng paglitaw nito sa paglipas ng panahon: pana-panahon at buong taon. Ang mga pagbabago sa pana-panahong pagkarga ay higit na nakasalalay sa klimatiko na kondisyon: temperatura sa labas, direksyon at bilis ng hangin, solar radiation, kahalumigmigan ng hangin, atbp. Kasama sa buong taon na load ang process load at supply ng mainit na tubig.

Ang isa sa mga pangunahing gawain sa disenyo at pag-unlad ng operating mode ng mga sentralisadong sistema ng supply ng init ay upang matukoy ang mga halaga at likas na katangian ng mga naglo-load ng init, na kung ano ang gagawin natin sa pagkalkula na ito.

Paunang data

Pangkalahatang plano numero 2

CHPP numero 5

Uri ng system: sarado

Densidad ng populasyon, tao/ha 340

Mga parameter ng coolant:

Thermal insulation material IPS-T

Lugar ng konstruksiyon Kirov

1. Pagpapasiya ng oras-oras at taunang pagkonsumo ng init

Ang mga lugar ng residential at industrial zone ay tinutukoy ayon sa pangkalahatang plano.

Pagpapasiya ng bilang ng mga naninirahan:

saan R- density ng populasyon, tao/ha; F- lugar ng mga built-up na bloke, ektarya (ayon sa pangkalahatang plano).

Kabuuang living area ng block:

saan f- pamantayan kabuuang lugar gusali ng tirahan para sa isang tao (9 - 12).

Tinatanggap namin f=10.

Ang mga resulta ng pagkalkula ay ibinigay sa Talahanayan 1.

Talahanayan 1.

Quarter number	Quarter area, ha	Bilang ng mga taong nabubuhay	Lugar ng tirahan ng bloke

Ang kinakailangang data para sa pagkalkula ng mga daloy ng init para sa pagpainit, bentilasyon at supply ng mainit na tubig ay kinuha mula sa Talahanayan 2.

talahanayan 2

Pinakamataas na daloy ng init, W, para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali:

kung saan ang pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng pinakamataas na daloy ng init para sa pagpainit ng mga gusali ng tirahan sa bawat 1 kabuuang lugar, na kinuha mula sa Talahanayan 3; - koepisyent na isinasaalang-alang ang daloy ng init para sa pagpainit ng mga pampublikong gusali.

Talahanayan 3

Ang pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng maximum na daloy ng init para sa pagpainit ng mga gusali ng tirahan sa bawat 1 kabuuang lugar ay tinatanggap para sa mga gusali pagkatapos ng 1985, na may 5 o higit pang mga palapag. .

Pinakamataas na daloy ng init, W, para sa bentilasyon ng mga pampublikong gusali:

kung saan ang =0.6 ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang daloy ng init para sa bentilasyon ng mga pampublikong gusali.

Average na daloy ng init, W, para sa domestic hot water supply sa residential at pampublikong mga gusali:

kung saan ang pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng average na daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig bawat tao; A- tinatanggap ang rate ng pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig sa temperatura bawat tao bawat araw na naninirahan sa isang gusaling may supply ng mainit na tubig A=110; b- ang rate ng pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig, na natupok sa mga pampublikong gusali, sa isang temperatura, tinatanggap namin b=25 l/araw. para sa isang tao; - temperatura ng malamig (tap) na tubig sa panahon ng pag-init, tanggapin; Sa- tiyak na kapasidad ng init ng tubig, tinatanggap namin Sa=4,187 .

Pinakamataas na daloy ng init, W, para sa domestic hot water supply sa residential at pampublikong mga gusali:

Kapag tinutukoy ang tinantyang pagkonsumo ng init para sa isang lugar ng lungsod, isinasaalang-alang na kapag nagdadala ng coolant, ang mga pagkawala ng init ay nangyayari sa kapaligiran, na kung saan ay kinuha katumbas ng 5% ng init load, samakatuwid ang kabuuang pagkonsumo ng init para sa pagpainit, bentilasyon at mainit na supply ng tubig:

Ang mga resulta ng pagkalkula ay ibinibigay sa Talahanayan 4.

Talahanayan 4

Quarter number	Pagkonsumo ng init, kW









































Kabuuan, isinasaalang-alang ang mga pagkalugi:

Sa tag-araw, na kung saan sa supply ng init ay conventionally tinutukoy ng panahon na may mga panlabas na temperatura, DHW lamang sa 3 heat load ang gumagana.

Ang average na oras-oras na pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig sa tag-araw ay magiging:

kung saan ang average na temperatura mainit na tubig, tinanggap; - koepisyent na isinasaalang-alang ang pagbabago sa pagkonsumo ng tubig para sa supply ng mainit na tubig sa panahon ng hindi pag-init, dahil Ang Kirov ay hindi isang resort town, pagkatapos ay tinatanggap namin ang =0.8; - malamig na temperatura tubig sa gripo sa panahon ng pag-init, tinatanggap namin; - ang temperatura ng malamig na tubig sa gripo sa panahon ng hindi pag-init, tinatanggap namin.

kung saan ang average na temperatura ng pinainit na lugar, tinatanggap namin; - temperatura sa labas ng hangin para sa pagdidisenyo ng sistema ng pag-init, na kinuha mula sa Talahanayan 2.

Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig para sa pagpainit, bentilasyon at domestic mainit na tubig sa isang temperatura t=+8 :

Average na daloy ng init para sa pagpainit at bentilasyon sa panahon ng pag-init:

kung saan ang average na temperatura sa labas ng hangin sa panahon ng pag-init, .

Taunang pagkonsumo ng init para sa pagpainit, bentilasyon at supply ng mainit na tubig ng mga tirahan at pampublikong gusali:

kung saan ang tagal ng panahon ng pag-init, mga araw; Z- average na bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mga sistema ng bentilasyon ng mga pampublikong gusali sa panahon ng pag-init sa araw, Z=16, ni ; - ang tinantyang bilang ng mga araw bawat taon ng pagpapatakbo ng sistema ng DHW ay ipinapalagay = 350 araw.

Talahanayan 5

Batay sa data sa Talahanayan 5, ang isang graph ng taunang pagkarga ng init ay ginawa. Ang graph na ito ay ipinakita sa Figure 1.

2. Pagkalkula at pagtatayo ng mga iskedyul ng regulasyon ng supply ng init

Ayon sa B water heating networks, ang sentral na mataas na kalidad na regulasyon ng supply ng init ay dapat gamitin sa pamamagitan ng pagbabago ng temperatura ng coolant depende sa temperatura ng hangin sa labas.

2.1 Regulasyon ng paglabas ng init sa mga saradong sistema

Tukuyin natin ang presyon ng temperatura ng heating device:

kung saan ang temperatura ng tubig sa supply pipeline ng sistema ng pag-init pagkatapos ng elevator sa, ay tinatanggap; - ang temperatura ng tubig sa return pipeline pagkatapos ng heating system sa, - ang kinakalkula na temperatura ng panloob na hangin, ay tinatanggap.

Tinantyang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa heating network:

kung saan ang temperatura ng tubig sa supply pipeline ng heating network sa labas ng temperatura ng hangin, .

Tinantyang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa lokal na sistema ng pag-init:

Dahil sa iba't ibang mga halaga ng temperatura sa labas ng hangin mula sa +8 hanggang, ang mga temperatura ng tubig sa mga linya ng supply at pagbabalik ay tinutukoy, ayon sa pagkakabanggit, at ayon sa mga formula:

Ang mga resulta ay ipinapakita sa Talahanayan 6.

Talahanayan 6

Dahil ang init ay sabay-sabay na ibinibigay sa pamamagitan ng mga network ng pag-init para sa pagpainit, bentilasyon at supply ng mainit na tubig, upang masiyahan ang pagkarga ng init ng supply ng mainit na tubig kinakailangan na gumawa ng mga pagsasaayos sa iskedyul ng pag-init ng mga temperatura ng tubig. Ang temperatura ng mainit na tubig sa mga water risers ng DHW system ay dapat na hindi bababa sa 55, ayon sa pagkakabanggit, ang temperatura ng pinainit na tubig sa labasan ng DHW water heater ay dapat na 60-65. Samakatuwid, ang pinakamababang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply ay ipinapalagay na 70 para sa mga closed heat supply system. Upang gawin ito, ang heating curve ay pinutol sa antas 70. Ang panlabas na temperatura ng hangin na tumutugma sa break point ng curve ay matatagpuan sa pamamagitan ng linear interpolation:

Temperatura ng tubig sa return pipeline pagkatapos ng heating system, na tumutugma sa break point ng temperatura graph:

Hinahati ito ng breaking point ng graph sa 2 bahagi na may iba't ibang mga mode ng kontrol: sa hanay ng mga temperatura sa labas ng hangin mula hanggang, isinasagawa ang sentral na qualitative na regulasyon ng supply ng init; sa hanay ng temperatura mula sa +8 hanggang sa lokal na regulasyon ng lahat ng uri ng mga thermal load ay isinasagawa.

Ang pagkalkula ng pagtaas ng iskedyul ng temperatura ay binubuo ng pagtukoy ng pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa mga pampainit ng tubig sa itaas at mas mababang mga yugto sa iba't ibang mga panlabas na temperatura at ang balanse ng pagkarga ng mainit na supply ng tubig:

kung saan ang koepisyent ng balanse, na isinasaalang-alang ang hindi pantay na pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig sa araw, ay pinagtibay.

Ang kabuuang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa mga pampainit ng tubig sa itaas at mas mababang mga yugto sa buong panahon ng pag-init:

Underheating ng tap water sa temperatura ng heating water sa lower stage ng water heater: ; kasi Kung mayroong mga tangke ng imbakan, tinatanggap namin ang mga ito.

Temperatura ng heated tap water pagkatapos ng lower (I) stage ng water heater:

Ang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa ibabang yugto ng pampainit ng tubig, na tumutugma sa break point ng graph:

nasaan ang temperatura ng mainit na tubig na pumapasok sa sistema ng DHW; - ang temperatura ng malamig na tubig sa gripo sa panahon ng pag-init, tinatanggap namin.

Ang temperatura ng tubig ng network sa linya ng pagbabalik ayon sa tumaas na iskedyul, na tumutugma sa break point ng iskedyul:

Ang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa itaas (II) na yugto ng pampainit ng tubig, na tumutugma sa break point ng graph:

Ang temperatura ng tubig sa network sa pangunahing supply ng network ng pag-init para sa tumaas na iskedyul, na tumutugma sa break point ng iskedyul:

kung saan ang temperatura ng tubig sa linya ng supply ay naaayon sa break point ng graph, .

Sa panlabas na temperatura mula sa:

Ang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa mas mababang yugto ng pampainit ng tubig:

Temperatura ng tubig sa network sa linya ng pagbabalik ayon sa tumaas na iskedyul:

Ang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa network sa itaas (II) na yugto ng pampainit ng tubig:

Temperatura ng tubig sa network sa pangunahing supply ng network ng pag-init para sa mas mataas na iskedyul:

Ang mga resulta ng mga kalkulasyon ng mga parameter na ito ay ibinigay sa Talahanayan 7. Batay sa mga halagang ito, isang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng init ay itinayo.

Talahanayan 7

2.2 Regulasyon sa pagkarga ng bentilasyon

Ang regulasyon ng supply ng init para sa bentilasyon ay maaaring gawin sa pamamagitan ng pagbabago ng rate ng daloy ng tubig sa network o pinainit na hangin. Upang ayusin ang supply ng init para sa bentilasyon, ginagamit ang isang paraan ng kontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng daloy ng tubig sa network.

Batay sa mga graph ng pagkonsumo ng init para sa bentilasyon Q v = f(t m) at temperatura ng tubig sa linya ng supply 1 = f(t n) ang buong panahon ng pag-init ay maaaring nahahati sa tatlong hanay:

Saklaw ko - mula sa t n = +8 o C hanggang sa ang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply ay pare-pareho, at ang pagkonsumo ng init para sa bentilasyon ay nagbabago. Sa hanay na ito ng mga panlabas na temperatura ng hangin, bilang karagdagan sa sentral na regulasyon, ang lokal na quantitative regulation ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagbabago ng daloy ng tubig sa network sa pamamagitan ng heater.

Temperatura ng tubig pagkatapos ng heater 2, v tinutukoy mula sa equation

nasaan ang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply sa; - ang temperatura ng tubig pagkatapos tanggapin ang heater.

Ang equation na ito ay nalulutas sa pamamagitan ng paraan ng sunud-sunod na pagtatantya o graphic-analytical na pamamaraan.

Nagtataka kami

Saklaw II - mula hanggang, kapag may pagbaba sa temperatura ang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply at ang pagkonsumo ng init para sa pagtaas ng bentilasyon. Sa hanay na ito, ang sentral na kontrol ng kalidad ng supply ng init ay isinasagawa. Ayon sa talahanayan 2: .

Saklaw ng III - mula hanggang, kapag may pagbaba sa temperatura ng hangin sa labas, ang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply ay tumataas, at ang pagkonsumo ng init para sa bentilasyon ay nananatiling pare-pareho. Sa hanay na ito, bilang karagdagan sa sentral na regulasyon ng husay, inilalapat ang lokal na quantitative na regulasyon ng load ng bentilasyon.

Ang temperatura ng tubig pagkatapos ng mga heater ay tinutukoy mula sa equation:

nasaan ang temperatura ng tubig sa network sa linya ng supply sa temperatura ng hangin sa labas; - ang temperatura ng tubig pagkatapos tanggapin ang mga heater sa temperatura ng hangin sa labas; - temperatura ng tubig sa network pagkatapos ng pag-install ng heating, sa temperatura ng hangin sa labas.

Sa graphically nakita namin:

Nagtataka kami

Gamit ang nakuhang mga halaga, bumuo kami ng isang graph para sa pag-regulate ng pagkarga ng bentilasyon (mga linyang putol-putol).

Ang iskedyul ng kontrol sa supply ng init ay ipinapakita sa Figure 2.

3. Pagpapasiya ng tinantyang mga rate ng daloy ng coolant sa mga network ng pag-init

Sa mataas na kalidad na regulasyon ng supply ng init, ang tinantyang pagkonsumo ng tubig sa network para sa pagpainit ay:

Tinantyang pagkonsumo ng tubig sa network para sa bentilasyon:

Ang tinantyang gastos ng tubig sa network para sa domestic hot water supply ay nakasalalay sa scheme ng koneksyon ng mga water heater. Sa gawaing ito, ginamit ang isang dalawang yugto na sequential scheme, samakatuwid ang average na oras-oras na pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig ay:

Pinakamataas na pagkonsumo ng tubig para sa DHW:

Ang kabuuang tinantyang daloy ng tubig sa network sa dalawang-pipe na heating network kapag kinokontrol ayon sa mas mataas na iskedyul:

Tinantyang pagkonsumo ng tubig sa network para sa pagpainit at bentilasyon at kabuuang pagkonsumo sa labas ng temperatura ng hangin:

Batay sa data na nakuha, isang graph ng tinantyang mga rate ng daloy ng coolant sa mga network ng pag-init ay binuo.

Ang graph ng kinakalkula na mga rate ng daloy ng coolant ay ipinakita sa Figure 3.

Ang pagkonsumo ng tubig sa network ayon sa quarters ng distrito, t/h ay ibinibigay sa Talahanayan 8.

Talahanayan 8

Quarter number	Pagkonsumo ng tubig sa network para sa pagpainit, t/h	Pagkonsumo ng tubig sa network para sa bentilasyon, t/h	Pagkonsumo ng tubig sa network para sa supply ng mainit na tubig, t/h	Kabuuang tinantyang pagkonsumo ng tubig sa network, t/h
			Average kada oras	Pinakamataas

4. Pagpili ng disenyo ng heating network at pagbuo ng installation diagram

Ang disenyo ng mga network ng pag-init ay nagsisimula sa pagpili ng ruta at paraan ng pagtula sa kanila. Sa mga lungsod at iba pang mataong lugar, ang ruta ay dapat ibigay sa mga lugar na itinalaga mga utility network teknikal na daanan, parallel sa mga pulang linya ng mga kalye, kalsada at daanan, sa labas ng daanan at berdeng sinturon, at sa loob ng mga microdistrict at bloke - sa labas ng daanan. Sa teritoryo ng mga bloke at microdistrict, pinapayagan na maglagay ng mga pipeline ng pag-init sa mga daanan na walang permanenteng mga ibabaw ng kalsada, mga bangketa at mga berdeng lugar. Para sa mga kadahilanang pangkaligtasan, ang mga diameter ng mga pipeline na inilatag sa mga kapitbahayan o microdistrict ay dapat na hindi hihigit sa 500 mm, at ang kanilang ruta ay hindi dapat dumaan sa mga lugar kung saan ang populasyon ay maaaring magtipun-tipon (mga palakasan, pampublikong hardin, patyo ng mga pampublikong gusali, atbp.).

Kapag pumipili ng ruta ng pipeline ng init, kinakailangang isaalang-alang ang kahusayan at pagiging maaasahan ng mga network ng init. Ang isa ay dapat magsikap para sa pinakamaikling haba ng mga network ng pag-init, sa isang mas maliit na bilang ng mga thermal chamber, gamit, kung maaari, dalawang-daan na koneksyon ng mga bloke. Mermen network ng pag-init dapat kunin, bilang panuntunan, na may 2 tubo, na nagbibigay ng coolant nang sabay-sabay para sa pagpainit, bentilasyon, supply ng mainit na tubig at mga teknolohikal na pangangailangan. Ang mga scheme ng mga district heating network ay tinatanggap bilang dead-end, nang walang redundancy.

Sa mga lugar na may populasyon, ang mga network ng pag-init ay karaniwang naka-install sa ilalim ng lupa. Ang overhead laying sa loob ng mga urban na lugar ay maaaring gamitin sa mga lugar na may mahirap na kondisyon ng lupa, kapag tumatawid mga riles pangkalahatang network, mga ilog, mga bangin, na may mataas na density ng mga istruktura sa ilalim ng lupa at sa iba pang mga kaso [SNiP 41-02-2003]. Ang slope ng mga network ng pag-init, anuman ang direksyon ng paggalaw ng coolant at ang paraan ng pag-install, ay dapat na hindi bababa sa 0.002.

Ang pag-install sa ilalim ng lupa ng mga network ng pag-init ay maaaring isagawa sa mga duct o walang mga duct. Laganap na ngayon ang pagtula sa mga di-passable na channel iba't ibang disenyo. Ang pinaka-promising para sa pagtatayo ng mga network ng pag-init ay ang mga non-passing channel tulad ng KLp at KLS, na nagbibigay ng libreng pag-access sa mga pipeline sa panahon ng welding, insulating at iba pang mga uri ng trabaho.

Upang madagdagan ang pagiging maaasahan ng mga network ng pag-init, ipinapayong ayusin ang kalabisan ng supply ng init sa mga mamimili sa pamamagitan ng pakikipagtulungan ilang mga pinagmumulan ng init, pati na rin ang pag-install ng mga blocking jumper sa pagitan ng heating mains kapag pag-install sa ilalim ng lupa.

Kapag pumipili ng ruta, isang input ng mga network ng pag-init ang ibinibigay para sa bawat quarter. Pinapayagan na ikonekta ang mga katabing bloke mula sa isang thermal chamber. Ang proyekto ng kurso ay gumagamit ng pinag-isang karaniwang mga disenyo ng prefabricated reinforced concrete channels, ang mga sukat nito ay depende sa diameters ng mga heat pipe.

Ang pagpili ng mga tubo at mga kabit sa panahon ng disenyo ay isinasagawa ayon sa operating pressure at temperatura ng coolant. Para sa mga network ng pag-init, ang mga electric-welded steel na longitudinally welded pipe ay ginagamit alinsunod sa GOST 10704-91. Ang mga tubo ay konektado sa pamamagitan ng hinang. Ang mga pangunahing uri ng shut-off valves ay mga balbula ng bakal na may manu-manong drive para sa diameter na hanggang 500 mm at electric drive para sa diameter na higit sa 500 mm.

Ang diagram ng pag-install ay iginuhit sa dalawang linya, na ang supply heat pipe ay matatagpuan sa kanang bahagi sa direksyon ng paggalaw ng coolant mula sa pinagmulan ng init. Sa mga lugar ng mga sanga hanggang sa mga bloke o gusali, ang mga thermal chamber ay ibinibigay.

Ang pagbuo ng isang diagram ng pag-install ay binubuo ng paglalagay ng mga nakapirming suporta, compensator at shut-off at control valve sa ruta ng mga network ng pag-init. Sa mga lugar sa pagitan ng mga nodal chamber, i.e. mga silid sa mga node ng sangay, inilalagay ang mga nakapirming suporta, ang distansya sa pagitan ng kung saan ay depende sa diameter ng pipe ng init, ang uri ng compensator at ang paraan ng pagtula ng mga network ng pag-init. Ang isang compensator ay ibinibigay sa lugar sa pagitan ng dalawang nakapirming suporta.

Ang mga nakapirming suporta ay dapat ibigay:

a) paulit-ulit - para sa lahat ng mga pamamaraan ng pagtula ng mga pipeline;

b) panel - para sa walang channel na pag-install at pag-install sa mga non-passable na channel kapag naglalagay ng mga suporta sa labas ng mga silid;

c) clamp - kapag naglalagay sa itaas ng lupa at sa mga lagusan (sa mga lugar na may nababaluktot na mga compensator at self-compensation).

Ang mga pagliko ng ruta ng network ng pag-init sa isang anggulo ng 90-130 ° ay ginagamit para sa self-compensation ng mga extension ng temperatura, at sa mga lugar ng pagliko sa isang anggulo na higit sa 130 °, naka-install ang mga nakapirming suporta.

Ang kabayaran para sa mga pagpapapangit ng temperatura sa mga network ng pag-init ay ibinibigay ng mga compensator - kahon ng pagpupuno, bubulusan, radial, pati na rin ang kompensasyon sa sarili - gamit ang mga seksyon ng heating main turns. Ang mga kasukasuan ng pagpapalawak ng kahon ng pagpupuno ay may mataas na kapasidad sa kompensasyon at mababang pagkonsumo ng metal, ngunit nangangailangan ng patuloy na pagsubaybay at pagpapanatili. Ang mga thermal chamber ay dapat ipagkaloob sa mga lugar kung saan matatagpuan ang mga joint expansion box ng palaman sa panahon ng pag-install sa ilalim ng lupa. Ang mga compensator ng Stuffing box ay magagamit sa D y = 100-1400 mm para sa conditional pressure hanggang 2.5 MPa at temperatura hanggang 300C, single-sided at double-sided. Maipapayo na gumamit ng mga compensator ng stuffing box sa mga tuwid na seksyon ng mga pipeline na may malalaking diameter. Ang mga joint expansion ng bellow ay ginawa para sa mga pipeline na may diameter na 50 hanggang 1000 mm. Hindi sila nangangailangan ng pagpapanatili at maaaring magamit para sa anumang paraan ng pag-install. Gayunpaman, mayroon silang medyo maliit na compensating capacity (hanggang 100 mm) at maaaring gamitin gamit ang guide supports. Ang mga radial (karamihan ay hugis-U) na mga compensator ay malawakang ginagamit. Ang mga radial compensator ay maaaring gamitin para sa anumang diameter, hindi sila nangangailangan ng pagpapanatili, gayunpaman, nangangailangan sila ng metal, may isang makabuluhang axial reaction at mas mataas na hydraulic resistance kumpara sa pagpupuno ng kahon at mga bellow compensator. Kapag nilulutas ang mga isyu ng kompensasyon para sa mga pagpapapangit ng temperatura sa mga network ng pag-init, kailangan munang gamitin ang mga natural na anggulo ng pag-ikot ng ruta para sa self-compensation, at pagkatapos ay gumamit lamang ng mga espesyal na compensating device.

Ang proyekto ay nagbibigay para sa pinag-isang prefabricated reinforced concrete chambers. Upang bumaba sa loob at labas ng silid, hindi bababa sa dalawang hatch, metal na hagdan o bracket ang ibinigay. Kung ang lugar ng silid sa kahabaan ng panloob na dimensyon ay higit sa 6 m2, apat na hatches ang naka-install: Ang ibaba ay nakaayos na may slope na 0.02 patungo sa hukay para sa pagkolekta at pag-alis ng tubig. Ang mga shut-off valve ay naka-install sa lahat ng mga sanga ng mga pipeline ng init sa silid. Ang paglipat sa isa pang diameter ng tubo ay isinasagawa sa loob ng silid. Ang pinakamababang taas ng silid ay ipinapalagay na 2 m.

Upang bawasan ang taas ng silid at palalimin ang mga network ng pag-init, ang mga balbula ay maaaring mai-install sa isang anggulo ng 45° o pahalang. Sa mga lugar kung saan naka-install ang mga sectional valve, sa gilid ng pinagmumulan ng init, ang isang jumper ay naka-install sa pagitan ng supply at return heat pipe na may diameter na katumbas ng 0.3 ng diameter ng heat pipe. Dalawang balbula ang naka-install sa jumper, at sa pagitan ng mga ito ay mayroong isang drain control valve d= 25 mm. Pinapayagan na taasan ang distansya sa pagitan ng mga sectional valve hanggang 1500 m sa mga pipeline d= 400 -- 500 mm, sa kondisyon na ang bahaging bahagi ay puno ng tubig o pinatuyo sa loob ng 4 na oras, para sa mga pipeline d 600 mm - hanggang 3000 m, sa kondisyon na ang lugar ay puno ng tubig o pinatuyo sa loob ng 5 oras, at para sa overhead laying d 900 mm - hanggang 5000 m.

Kapag nag-i-install ng malalaking diameter na mga balbula, maaaring i-install ang mga pavilion sa itaas ng lupa sa halip na mga thermal chamber. Sa mga silid sa mga sanga hanggang sa mga indibidwal na gusali na may diameter ng sangay na hanggang 50 mm at haba na hanggang 30 m, maaaring hindi mai-install ang mga shut-off valve. Sa kasong ito, ang mga shut-off na balbula ay dapat ibigay upang matiyak ang pagsasara ng isang pangkat ng mga gusali na may kabuuang pagkarga ng init na hanggang 0.6 MW.

Ang working diagram ng pinaka-abalang sangay ay ipinapakita sa Figure 4.

5. Hydraulic na pagkalkula ng mga network ng pagpainit ng tubig

Ang pagkalkula ng haydroliko ay isa sa pinakamahalagang seksyon sa disenyo at pagpapatakbo ng mga network ng pag-init.

Kapag nagdidisenyo, ang mga kalkulasyon ng haydroliko ay kinabibilangan ng mga sumusunod na gawain:

Pagpapasiya ng diameters ng pipeline;

Pagpapasiya ng pagbaba ng presyon (presyon);

Pagpapasiya ng mga presyon (pressure) sa iba't ibang mga punto sa network;

Pag-uugnay sa lahat ng punto ng system sa mga static at dynamic na mode upang matiyak ang mga pinapahintulutang pressure at kinakailangang pressure sa network at mga subscriber system.

Ang mga resulta ng haydroliko na pagkalkula ay nagbibigay ng sumusunod na panimulang materyal:

Upang matukoy ang mga pamumuhunan sa kapital, pagkonsumo ng metal at ang pangunahing dami ng trabaho sa pagtatayo ng isang network ng pag-init;

Pagtatatag ng mga katangian ng sirkulasyon at make-up na mga bomba, ang bilang ng mga bomba at ang kanilang pagkakalagay;

Pagtukoy sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga pinagmumulan ng init, mga network ng pag-init at mga sistema ng subscriber at pagpili ng mga scheme para sa pagkonekta ng mga pag-install na umuubos ng init sa network ng pag-init;

Pag-unlad ng mga operating mode para sa mga sistema ng supply ng init.

Una sa lahat, kinakailangan upang gumuhit ng isang pangkalahatang plano ng lugar ng lungsod sa papel ng Whatman, pagkatapos ay ilapat ito sa plano ng thermal power plant at ang heating network na may mga ipinares na sangay sa mga microdistrict.

Upang makatipid ng mga gastos sa kapital, ang network ng pag-init ay hindi inilalagay sa bawat kalye, ngunit sa kabila ng kalye. Hanapin ang pangunahing linya ng heating network at ang sangay na pinakamalapit sa thermal power plant para sa hydraulic kalkulasyon. Tukuyin ang tinantyang konsumo ng tubig sa bawat microdistrict. Ang pinakamainam na tiyak na linear pressure drop sa pangunahing ay tinutukoy na hindi hihigit sa 30-80 at sa sangay na hindi hihigit sa 50-300.

5.1 Paunang pagkalkula ng haydroliko

Ang pagpili ng mga diameter ng tubo para sa mga seksyon ng pangunahing at sangay sa panahon ng paunang pagkalkula ng haydroliko ay ginawa depende sa mga rate ng daloy ng tubig at mga tiyak na pagbaba ng presyon. Sa panahon ng paunang mga kalkulasyon, ang mga pagkalugi ng presyon sa mga lokal na pagtutol ay isinasaalang-alang ng lokal na koepisyent ng pagkawala. Ang mga paunang pagkalkula ng haydroliko ay nagsisimula mula sa huling seksyon hanggang sa pinagmulan ng init.

Ang mga resulta ng paunang pagkalkula ay ipinapakita sa Talahanayan 9.

Talahanayan 9

Dahil sa lahat ng 3 puntos ang pagkakaiba ay mas malaki kaysa sa pinahihintulutang 10%, kinakailangang mag-install ng mga throttle washer. Pagkalkula ng throttle washers (throttle diaphragm hole diameter):

5.2 Panghuling pagkalkula ng haydroliko

Matapos ang paunang pagkalkula, ang isang pangwakas na pagkalkula ng haydroliko ay isinasagawa, kung saan ang pagkawala ng presyon sa mga lokal na pagtutol ay tinutukoy sa isang mas tumpak na paraan batay sa katumbas na haba ng aktwal na mga node ng mga lokal na pagtutol. Upang gawin ito, gumuhit ng isang diagram ng pag-install ng pangunahing linya at mga sanga sa dalawang linya na may aplikasyon ng mga nakapirming suporta, sectional valve, compensator, transition, jumper, at thermal chamber.

Batay sa nakumpletong diagram ng pag-install, ang mga lokal na koepisyent ng paglaban ay tinutukoy at ipinasok sa Talahanayan 10.

Talahanayan 10

Numero ng plot	May kondisyong pass	Lokal na pagtutol	Dami	Lokal na koepisyent ng paglaban	Kabuuang koepisyent ng lokal na pagtutol	Kabuuan para sa lugar
Pangunahing linya
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Tee para sa pagpasa
		Gate valve

		Pagpupuno ng kahon ng compensator
		Tee para sa pagpasa

		Gate valve

		Pagpupuno ng kahon ng compensator
		Tee para sa pagpasa
		Gate valve

		Pagpupuno ng kahon ng compensator
		Tee para sa pagpasa
		Welded 2-seam bend sa isang anggulo na 90
		Pagpupuno ng kahon ng compensator
Mga sanga
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Tee para sa pagpasa
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Branch tee
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Tee para sa pagpasa
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Branch tee
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Tee para sa pagpasa
		Gate valve

		U-shaped compensator
		Branch tee

Sa panghuling pagkalkula ng haydroliko, ang pagbaba ng presyon sa mga seksyon ay tinutukoy gamit ang tinukoy na katumbas na haba.

Kabuuang pagkawala ng presyon sa seksyon ng pipeline:

Ang ibinigay na haba ng pipeline, na kinakalkula ng formula:

Ang katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula:

Ang katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol sa, na matatagpuan ayon sa talahanayan 8.2. Tinatanggap namin ang koepisyent ng katumbas na pagkamagaspang

Ang mga resulta ng panghuling pagkalkula ng haydroliko ay buod sa Talahanayan 11.

Talahanayan 11

Hindi tugma ng pagkawala ng presyon sa pangunahing linya (mula sa punto ng sangay) at sa kahabaan ng sangay:

Ang pagkakaiba ay mas mababa sa 10% (), sa mga seksyon 5-11 at 3-7, at sa mga seksyon 4-9 ang pagkakaiba ay lumampas sa pinahihintulutang 10%. Samakatuwid, ang isang throttle diaphragm ay dapat na naka-install sa seksyon 9. Pagkalkula ng pagbubukas ng throttle diaphragm:

6. Pag-unlad ng mga tsart ng presyon at pagpili ng mga scheme para sa pagkonekta ng mga subscriber sa mga network ng pag-init

Ito ay maginhawa upang ilarawan ang pamamahagi ng mga presyon sa mga network ng pag-init sa ideya ng isang piezometric graph, na nagbibigay ng isang visual na representasyon ng ulo ng presyon sa anumang punto sa network ng pag-init at samakatuwid ay nagbibigay ng mas malaking pagkakataon upang isaalang-alang ang maraming mga kadahilanan ( lupain, taas ng mga gusali, mga tampok ng mga sistema ng subscriber, atbp.) kapag pumipili ng pinakamainam na hydraulic mode.

Ang piezometric graph ay binuo para sa mga kondisyon ng disenyo ng taglamig at tag-init. Ang disenyo ng mga bukas na sistema ng supply ng init ay nauugnay sa pangangailangan na bumuo ng mga piezometric graph para sa panahon ng pag-init, na isinasaalang-alang ang maximum na pag-alis ng tubig mula sa supply at hiwalay mula sa mga pipeline ng pagbabalik.

Presyon. na ipinahayag sa mga linear na yunit ng pagsukat ay tinatawag na pressure head. Sa mga sistema ng supply ng init, ang mga piezometric graph ay nagpapakilala sa mga presyon na naaayon sa labis na presyon, at maaari silang masukat gamit ang mga nakasanayang panukat ng presyon na may kasunod na pag-convert ng mga resulta ng pagsukat sa mga metro.

Ang piezometric graph ay nagbibigay-daan sa iyo upang: matukoy ang presyon at magagamit na presyon sa anumang punto sa network; isaalang-alang ang magkaparehong impluwensya ng lupain, ang taas ng konektadong mga mamimili at mga pagkalugi ng presyon sa network kapag bumubuo ng hydraulic mode; piliin ang mga scheme ng koneksyon ng consumer; piliin ang network at make-up pumps, auto regulators.

Kapag gumagawa ng piezometric graph, dapat matugunan ang mga sumusunod na kundisyon:

1. Ang presyon sa mga sistema ng subscriber na direktang konektado sa network ay hindi dapat lumampas sa pinahihintulutang halaga sa parehong static at dynamic na mga mode. Para sa mga radiator ng sistema ng pag-init, ang maximum labis na presyon dapat ay hindi hihigit sa 0.6 MPa (60m).

2. Ang pinakamataas na presyon sa mga supply pipeline ay nalilimitahan ng lakas ng mga tubo at lahat ng mga instalasyon ng pagpainit ng tubig.

3. Ang presyon sa mga supply pipeline kung saan ang tubig na may temperaturang higit sa 100C ay gumagalaw ay dapat sapat upang maiwasan ang pagbuo ng singaw.

4. Upang maiwasan ang cavitation, ang presyon sa suction pipe ng network pump ay dapat na hindi bababa sa 5 m.

5. Sa mga punto ng koneksyon ng mga subscriber, dapat magbigay ng sapat na presyon upang lumikha ng sirkulasyon ng tubig sa mga lokal na sistema. Para sa paghahalo ng elevator sa input ng gumagamit, ang magagamit na presyon ay dapat na hindi bababa sa 10-15 m.

Ang mga antas ng mga linya ng piezometric sa parehong static at dynamic na mga mode ay dapat itakda na isinasaalang-alang ang posibilidad ng pagkonekta sa karamihan ng mga sistema ng subscriber gamit ang mga pinakamurang dependent na circuit. Ang static na presyon ay hindi rin dapat lumampas sa pinahihintulutang presyon para sa lahat ng mga elemento ng sistema ng pag-init. Kapag tinutukoy ang static na presyon, ang posibilidad ng pagkulo ng tubig sa mga tubo ng supply ay maaaring balewalain.

Ang piezometric graph ay itinayo para sa mga static at dynamic na mode ng heat supply system. Kapag itinatayo ito, ang marka ng axis ng mga bomba ng network ay kinukuha bilang pinagmulan ng mga coordinate, ayon sa kaugalian na isinasaalang-alang na ito ay tumutugma sa marka ng lupa sa labasan ng pipeline ng init mula sa thermal power plant. Ang ordinate axis ay nagpapakita ng mga halaga ng presyon sa mga linya ng supply at pagbabalik ng network ng pag-init, mga marka ng lupain at taas ng mga konektadong mamimili; Ang isang profile ng lupain ay itinayo sa kahabaan ng abscissa axis at ang haba ng mga kinakalkula na seksyon ng pipeline ng init ay naka-plot. Ang axis ng heating main ay conventionally na ipinapalagay na nag-tutugma sa ibabaw ng lupa.

Matapos bumuo ng isang profile ng lupain at pag-plot ng mga taas ng konektadong mga mamimili, nagsisimula silang bumuo ng isang pressure graph sa hydrostatic mode, kapag walang sirkulasyon ng coolant sa heating network at ang presyon sa system ay pinananatili ng mga make-up pump. Sa mode na ito, ang pressure graph ay isang tuwid na linya parallel sa abscissa axis. Ang pagtatayo ng linya ng static na presyon ay batay sa kondisyon ng pagpuno ng mga pag-install ng pagpainit ng lahat ng mga mamimili ng tubig at paglikha ng labis na presyon ng 5 m sa kanilang mga itaas na punto.

Kapag nagpapatupad ng isang proyekto, dapat magsikap ang isa na magtatag ng parehong static na presyon para sa buong sistema ng supply ng init kapag imposibleng makamit ang kondisyong ito, ang sistema ng supply ng init ay nahahati sa ilang mga static na zone o ang mga mamimili ay konektado ayon sa isang independiyenteng pamamaraan.

Matapos itayo ang linya ng static na presyon, nagsisimula silang bumuo ng mga graph ng presyon sa hydrodynamic mode, kapag ang sirkulasyon ng coolant sa network ng pag-init ay isinasagawa ng mga bomba ng network. Ang pagbuo ng isang piezometric graph sa mode na ito ay nagsisimula sa pagguhit ng mga linya ng maximum at minimum na piezometric pressure para sa supply at return lines ng mga heating network. Ang mga linya ng pinakamataas at pinakamababang presyon ay iginuhit parallel sa profile ng ibabaw ng lupa sa kahabaan ng ruta. Ang aktwal na mga linya ng presyon ng supply at return heat pipeline ay hindi dapat lumampas sa mga linya ng pinakamataas na halaga ng presyon. Kapag gumagawa ng isang piezometric graph, kinakailangang isaalang-alang na ang kinakailangang presyon sa suction pipe ng network pump ay nakasalalay sa tatak ng pump.

Ang piezometric graph ay ipinakita sa Figure 5.

7. Pag-unlad at pagtatayo ng isang longhitudinal na profile ng mga network ng pag-init

Ang longitudinal profile ng seksyon ng heating network ay itinayo sa isang vertical na sukat na 1:100 at isang pahalang na sukat ng 1:5000 o 1:1000. Ang pagtatayo ay nagsisimula sa pagtukoy ng pinakamababang lalim ng thermal chamber sa kahabaan ng ruta, na isinasaalang-alang ang pangkalahatang mga sukat ng kagamitan na naka-install sa kanila. Dapat kang magsikap para sa pinakamababang lalim ng mga channel o heat pipe. Para sa layuning ito, sa mga thermal chamber ay pinapayagan na mag-install ng mga balbula sa isang pahalang na posisyon o sa isang anggulo ng 45. Ang bilang ng mga koneksyon sa pagitan ng mga seksyon na may mga reverse slope ay dapat na maliit hangga't maaari. Ang slope ng mga heat pipe, anuman ang paraan ng pag-install, ay dapat na hindi bababa sa 0.002. Kapag naglalagay ng mga heat pipeline sa mga istruktura ng tulay kapag tumatawid sa mga ilog at bangin, maaaring hindi magbigay ng mga slope.

Ang longitudinal profile ay nagpapakita ng: mga marka sa ibabaw ng lupa (disenyo - solidong linya, umiiral na - dashed); lahat ng intersecting na mga network ng utility at mga istraktura na may mga marka ng tuktok ng kanilang istraktura kapag ang dinisenyo na network ng pag-init ay matatagpuan sa itaas at may mga marka ng ilalim ng mga network ng utility at mga istraktura kapag ang network ng init ay matatagpuan sa ibaba; mga marka ng ilalim ng pipe ng heating network, sa ilalim at kisame ng channel; lalim ng heat pipe; slope at haba ng mga seksyon ng heating network; diameter ng tubo ng init at uri ng channel; ang isang detalyadong plano ng ruta ay ibinigay, na nagpapahiwatig ng mga anggulo ng pagliko, mga sanga, mga nakapirming suporta, mga compensator, mga compensatory niches at mga thermal chamber. Kapag nagdidisenyo ng longitudinal drainage, ang mga elevation ng tray, ang diameter at slope ng mga drainage pipe ay ipinahiwatig.

Gamit ang paraan ng pag-install sa itaas ng lupa, ang mga marka ay ibinibigay sa longitudinal profile para sa tuktok ng sumusuportang istraktura at sa ilalim ng heat pipe. Sa pinakamababang punto ng mga pipeline ng init, ibinibigay ang mga saksakan ng paagusan, at sa pinakamataas na punto, ibinibigay ang mga aparato para sa paglabas ng hangin. Kinakailangang mapanatili ang pinahihintulutang mga vertical na distansya mula sa mga istruktura ng network ng pag-init hanggang sa mga kagamitan.

8. Pagpili ng pangunahing kagamitan ng planta ng paggamot ng init ng planta ng CHP

8.1 pagpili ng mga network pump

Nahanap namin ang presyon ng mga network pump gamit ang isang piezometric graph:

Kabuuang paglaban sa network:

Pumili kami ng pump brand SE-800-100-11, na may mga teknikal na katangian:

Paglaban sa bomba.

Bilang ng mga bomba:

Tinatanggap namin n=2.

Tumatanggap kami ng 3 pump para sa pag-install: 2 gumagana at 1 reserba.

Binubuo namin ang mga katangian ng pagpapatakbo ng bomba gamit ang equation. Ang mga katangian ng network at pagpapatakbo ng bomba ay ipinakita sa Figure 6.

Summer mode:

kanin. 6 Mga katangian ng network ng pag-init at pagpapatakbo ng mga bomba ng network

8.2 Pagpili ng mga charging pump

Ang presyon ng charging pump ay katumbas ng static pressure. Gamit ang piezometric graph natutukoy namin:

Pagkonsumo ng tubig sa pampaganda na isinasaalang-alang ang emergency mode:

nasaan ang mga tiyak na volume ng tubig sa network na matatagpuan sa mga panlabas na network na may mga pag-install ng heating at sa mga lokal na sistema.

Batay sa nakuha na halaga, binubuo namin ang katangian ng network ayon sa equation.

Pumili kami ng tatak ng bomba KM80-50-200/2-5, na may mga teknikal na katangian:

Presyon na walang daloy;

Paglaban sa bomba.

Bilang ng mga bomba:

Tinatanggap namin n=4.

Tumatanggap kami ng 5 pump para sa pag-install: 4 gumagana at 1 reserba.

Binubuo namin ang mga katangian ng pagpapatakbo ng bomba gamit ang equation. Ang mga katangian ng network at pagpapatakbo ng bomba ay ipinakita sa Figure 7.

kanin. 7 Mga katangian ng network ng pag-init at pagpapatakbo ng mga make-up pump

8.3 Pagpili ng mga booster pump

Ang presyon ng mga booster pump ay ipinapalagay na katumbas ng:

Kabuuang paglaban ng network ng pag-init:

Batay sa nakuha na halaga, binubuo namin ang katangian ng network ayon sa equation.

Pumili kami ng tatak ng bomba D200-36, na may mga teknikal na katangian:

Presyon na walang daloy;

Paglaban sa bomba.

Bilang ng mga bomba:

Tinatanggap namin n=6.

Tumatanggap kami ng 6 na bomba para sa pag-install: dahil ang bilang ng mga gumaganang bomba ay higit sa 5, hindi kinakailangan ang isang backup na bomba.

Binubuo namin ang mga katangian ng pagpapatakbo ng bomba gamit ang equation. Ang mga katangian ng network at pagpapatakbo ng bomba ay ipinakita sa Figure 8.

kanin. 8 Mga katangian ng network ng pag-init at pagpapatakbo ng mga booster pump

8.4 Pagpili ng mga steam turbine para sa mga thermal power plant

Upang pumili ng mga steam turbine para sa isang thermal power plant, kinakailangang malaman ang kinakailangang kabuuang halaga ng singaw mula sa mga saksakan ng turbine na kinakailangan upang mapainit ang tubig sa mga pangunahing heater sa temperatura. Temperatura ng pampaganda. Upang gawin ito, itinakda namin ang halaga ng koepisyent ng pag-init: (sa pana-panahong pag-load ng init para sa mga high-pressure na thermal power plant).

Tinantyang init load ng heating turbine extraction:

Upang masakop ang pagkarga sa mga heating turbine, pipiliin namin (ayon sa nominal extraction load) ang mga sumusunod na turbine: T-110/120-130-5M, na may mga teknikal na katangian:

Bilang ng mga turbine:

tinatanggap namin

Tumatanggap kami ng 1 turbine T-110/120-130-5M para sa pag-install. Ang turbine T-110/120-130 ay may dalawang cogeneration steam extraction pressure:

0.05-0.2 MPa sa mas mababang heating circuit ();

0.06-0.25 MPa sa upper heating outlet ().

Pagkonsumo ng singaw sa pagkuha: D=480t/h.

Ang turbine ay nilagyan ng dalawang pahalang na PSG heater na may heating surface para sa bawat isa F=1300 .

Na-update na heating coefficient:

Ang temperatura ng tubig sa network pagkatapos ng lower at upper stage heaters, ayon sa pagkakabanggit:

kung saan ang subheating sa lower at upper stage heaters, ayon sa pagkakabanggit.

Temperatura ng tubig sa network sa pumapasok sa mas mababang yugto ng pampainit para sa mga saradong sistema:

kung saan ang average na temperatura ng tubig sa network sa return pipeline, tinatanggap namin; - tinantyang rate ng daloy ng make-up na tubig (ayon sa mga katangian ng make-up pump); - temperatura ng make-up na tubig, na kinuha para sa panahon ng taglamig.

Pamamahagi ng pagkarga ng init sa pagitan ng mas mababang at itaas na yugto ng mga heater:

Average na pagkakaiba sa temperatura ng logarithmic ng tubig sa network sa mga heater:

Heat transfer coefficient ng mga heaters:

8.5 Pagpili ng mga peak water boiler

Ang mga peak boiler ay pinili batay sa kabuuang peak heat load:

Pumili mga boiler ng mainit na tubig KVGM-40, na may mga teknikal na katangian:

thermal power ng unit:

Bilang ng peak hot water boiler:

; tinatanggap namin.

Tumatanggap kami para sa pag-install ng 3 peak water heating boiler KVGM-40: 2 gumagana, 1 reserba.

9. Mechanical na pagkalkula ng mga tubo ng init

9.1 Pagkalkula ng mga nakapirming suporta na may anggulo ng pag-ikot

Isaalang-alang natin bilang halimbawa ang seksyong UP2 alinsunod sa diagram ng pag-install.

Tukuyin ang stress dahil sa thermal deformation sa isang pipeline na may diameter na mm sa isang nakapirming suporta SA sa isang disenyo coolant temperatura ng 150C at ambient temperatura.

Modulus ng longitudinal elasticity ng bakal MPa,

Linear elongation coefficient: ,

Anggulo ng pag-ikot c=90° (v=0),

Pinahihintulutang bending stress sa pipeline MPa,

Mahabang braso =110m, maliit na braso =80m.

Linear extension ng mahabang braso:

Gamit ang mga nomograms, tinutukoy namin ang mga coefficient:

SA=7,15;

Para sa pipe nahanap namin:

Ang pagpapalit ng mga nahanap na halaga sa mga formula para sa diagram ng seksyon ng disenyo na ito, nakita namin ang mga kinakailangang halaga ng puwersa at mga stress ng kabayaran sa iba't ibang mga punto:

Ang mga stress sa mga nakapirming suporta ay hindi lalampas sa mga pinahihintulutang halaga.

9.2 Pagkalkula ng isang tuwid na seksyon

Isaalang-alang natin bilang isang halimbawa ang lugar sa pagitan ng mga sumusuporta sa H20 at H21 alinsunod sa diagram ng pag-install.

Heat pipe na may diameter na mm;

Tinatanggap namin ang koepisyent ng friction sa mga nakapirming suporta;

Tinatanggap namin ang koepisyent ng alitan sa pagitan ng kahon ng palaman at salamin;

Ang gumaganang presyon sa lugar na ito ay tinutukoy gamit ang isang piezometric graph: m;

Distansya sa pagitan ng mga nakapirming suporta m; distansya sa pagitan ng nakapirming suporta at compensator ng kahon ng palaman m.

Kinukuha namin ang puwersa ng grabidad bawat yunit ng haba ng isang heat pipe na may pagkakabukod at tubig:

Ang nagresultang puwersa sa nakapirming suporta na sarado ang balbula ( A=1):

Ang nagresultang puwersa sa nakapirming suporta na nakabukas ang balbula ( A=0):

Friction force sa compensator ng stuffing box:

9.3 Pagkalkula ng isang seksyon na may isang hugis-U na compensator

Isaalang-alang natin bilang isang halimbawa ang lugar sa pagitan ng mga sumusuporta sa H28 at H29 alinsunod sa diagram ng pag-install.

Heat pipe na may diameter na mm;

Haba ng seksyon L=125 m;

Disenyo ng ambient temperature;

Temperatura ng coolant;

Pinahihintulutang compensation stress para sa flexible expansion joints:

Buong thermal elongation ng seksyon:

Kinakalkula ang thermal force kapag ini-mount ang expansion joint ng 50%:

Mga sukat ng compensator:

Gamit ang nomogram natutukoy namin:

Haba ng katabing balikat:

Kapag gumagamit ng matibay na baluktot:

Bend radius;

Koepisyent ng tigas;

Salik ng pagwawasto ng boltahe.

Gitnang sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon ng pipeline:

Disenyo ng axial force:

Pinakamataas na diin sa gitnang bahagi ng likod ng compensator:

Ang maximum na stress sa gitnang bahagi ng likod ng compensator ay hindi lalampas sa pinahihintulutang halaga.

10. Thermal na pagkalkula ng isang istraktura ng thermal insulation

Sa mga istruktura ng thermal insulation ng mga kagamitan at pipeline na may mga temperatura ng mga sangkap na nakapaloob sa kanila sa hanay mula 20 hanggang 300 ° C para sa lahat ng mga pamamaraan ng pag-install, maliban sa ductless, thermal insulation na mga materyales at mga produkto na may density na hindi hihigit sa 200 at isang dry thermal conductivity dapat gamitin ang koepisyent na hindi hihigit sa 0.06 W/(m K).

Sa pagkalkula ng thermal kinakailangan: piliin ang kapal ng pangunahing layer ng insulating structure, kalkulahin ang pagkawala ng init ng mga heat pipe, tukuyin ang pagbaba sa temperatura ng coolant sa haba ng heat pipe at kalkulahin ang mga patlang ng temperatura sa paligid ng heat pipe.

Ang kapal ng pangunahing layer ng insulating structure ay pinili batay sa isang teknikal at pang-ekonomiyang pagkalkula o ayon sa mga pamantayan ng pagkawala ng init sa isang naibigay na panghuling temperatura ng coolant at alinsunod sa pagkakaiba sa temperatura.

Para sa unang seksyon mula sa thermal power plant, Dy = 600 mm, una naming kinukuha ang kapal ng pagkakabukod mm;

Thermal insulation layer - IPS-T fiberglass, na may thermal conductivity coefficient;

Uri ng patong para sa pagprotekta sa mga panlabas na ibabaw ng heating network pipe - brizol (m);

Average na taunang temperatura ng heat pipe sa supply heat pipe: , sa return: ;

Mga lupa - halo-halong temperatura sa lalim ng channel -. h= 0.7 m.

Pumili muna kami ng no-pass channel KL 210-120, na may mga sumusunod na parameter:

1) mga panloob na sukat: 18401200 mm

2) mga panlabas na sukat: 21601400 mm

3) distansya mula sa channel wall hanggang sa pagkakabukod 110 mm

4) distansya sa pagitan ng mga insulating surface 200 mm

5) distansya mula sa ilalim ng channel hanggang sa pagkakabukod 180 mm

6) distansya mula sa kisame hanggang sa pagkakabukod 100 mm

Standardized heat flux density:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Thermal resistance ng mga heat pipe:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Ang koepisyent ng paglipat ng init sa mga ibabaw ng thermal insulation at channel ay kinuha

Katumbas na panloob at panlabas na mga diameter ng channel:

Thermal resistance ng panloob na ibabaw ng channel:

Tinatanggap namin ang koepisyent ng thermal conductivity ng disenyo ng channel. Thermal resistance ng mga pader ng channel:

Tinatanggap namin ang koepisyent ng thermal conductivity ng lupa. Thermal resistance ng lupa:

Thermal resistance ng cover layer:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Thermal resistance sa ibabaw ng coating layer:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Thermal resistance ng insulation layer ng supply at return pipelines:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Kapal ng thermal insulation:

Seksyon 5:

Seksyon 4:

Seksyon 3:

Seksyon 2:

Seksyon 1:

Konklusyon: ang thermal insulation material IPS-T ay nagbibigay ng standardized heat flux density.

Pagpili ng mga channel para sa paglalagay ng ruta:

Seksyon 1: CL 120x60;

Seksyon 2: CL 150x90;

Seksyon 3: CL 210x120;

Seksyon 4: CLs 120x120;

Seksyon 5: CLs 120x120.

Listahan ng ginamit na panitikan

1. Mga network ng pagpainit ng tubig: Sanggunian. Manwal ng disenyo / ed. N.K. Gromova; E.P. Shubina, M.: Energoatomizdat, 1988. 376 p.

2. Gromov N.K. Mga aparatong subscriber ng mga network ng pagpainit ng tubig. M.: Enerhiya, 1979. 248 p.

3. Ionin A. A., Khlybov B. M. et al. M.: Stroyizdat, 1982. 360 p.

4. Safonov A.P. Koleksyon ng mga problema sa district heating at heating network. ika-3 ed. M.: Energoizdat, 1985. 232 p.

5. Senkov F.V. Regulasyon ng supply ng init sa sarado at bukas na mga sistema ng supply ng init: Pagtuturo.M.: VZISI, 1979. 88 p.

6. Sokolov E. Ya. ika-4 na ed. M.: Enerhiya, 1975. 376 p.

7. Handbook ng Designer. Disenyo ng mga heating network/Ed. A. A. Nikolaeva. M.: Stroyizdat, 1965. 360 p.

8. Falaleev Yu.P. Disenyo ng central heating: Textbook. allowance / NGASU. N. Novgorod, 1997, 282 p.

9. SNiP 2.04.01-85. Panloob na supply ng tubig at pagpapatuyo ng gusali.

10. SNiP 3.05.03-85. Network ng pag-init.

Na-post sa Allbest.ru

Mga katulad na dokumento

Pagpili ng isang mainit na sistema ng supply ng tubig. Thermal balanse ng system. Pagpili ng diagram ng koneksyon ng pampainit. Pagkalkula ng pangalawa at mga rate ng daloy ng sirkulasyon ng mainit na tubig. Hydraulic na pagkalkula ng mga pipeline. Pagpili ng metro ng tubig. Pagkalkula ng mga pagkalugi ng presyon sa isang thermal unit.

course work, idinagdag noong 09/19/2012

Pagkalkula ng sistema ng supply ng init para sa rehiyon ng Volgograd: pagpapasiya ng pagkonsumo ng init, pagpili ng scheme ng supply ng init at uri ng coolant. Hydraulic, mekanikal at thermal kalkulasyon ng thermal circuit. Pagguhit ng isang iskedyul ng tagal ng mga thermal load.

course work, idinagdag 01/07/2015

Pagbuo ng isang kumpletong hiwalay na sistema ng alkantarilya para sa lungsod, pagpapasiya ng tinantyang mga rate ng daloy ng wastewater. Pagpili at pagbibigay-katwiran ng scheme ng paagusan. Disenyo at haydroliko na pagkalkula ng network ng tubig-ulan. Pagpili ng pressure water pipelines at pumping equipment.

course work, idinagdag noong 12/21/2010

Pagpili at pagbibigay-katwiran ng mode ng paggamot sa init sa paggawa ng mga panel ng dingding. Pagpapasiya ng bilang ng mga yunit at ang kanilang mga sukat. Equation ng balanse ng init sa pag-install. Pagkalkula ng oras-oras at tiyak na pagkonsumo ng init at coolant sa pamamagitan ng mga panahon ng pagproseso.

course work, idinagdag 02/25/2014

Pagpapasiya ng mga thermal load ng microdistrict para sa pagpainit at bentilasyon. Pagpili ng isang pamamaraan para sa pagkonekta sa DHW heater sa heating network. Thermal at hydraulic kalkulasyon ng shell-and-tube at plate water heater para sa layunin ng pagbuo ng heating system para sa isang microdistrict.

course work, idinagdag noong 11/11/2013

Pagkalkula ng supply ng heat load sa mga mamimili ng isang microdistrict sa lungsod ng Izhevsk. Kahulugan ng sistema ng supply ng init. Pagpili ng uri ng pag-install ng network ng pag-init, mga istruktura ng gusali at kagamitan. Pagbuo ng isang plano sa network ng pag-init at pagpili ng isang diagram ng ruta.

course work, idinagdag noong 06/17/2013

Mga panlabas na network ng supply ng gas. Pagkalkula ng taunang pagkonsumo ng gas, maximum na oras-oras na pagkonsumo, haydroliko na pagkalkula ng network ng pamamahagi. Pagkalkula at pagpili ng hydraulic fracturing equipment. Hydraulic na pagkalkula ng intra-house network. Pagkalkula ng isang atmospheric burner.

pagsubok, idinagdag noong 05/07/2012

Pagpapasiya ng supply ng init para sa isang lugar ng tirahan. Gumaganap ng haydroliko na mga kalkulasyon ng mga pangunahing at sangay na pipeline. Konstruksyon ng isang diagram para sa pagkonekta ng mga sistema ng supply ng mainit na tubig, pati na rin ang isang diagram ng isang heating point. Pagpili ng mga compensator, suporta, balbula.

course work, idinagdag 02/17/2015

Pagpapasiya ng mga thermal load ng lugar. Regulasyon ng supply ng init sa mga saradong sistema ng supply ng init. Hydraulic na pagkalkula ng network ng pagpainit ng tubig. Konstruksyon ng isang longitudinal profile ng isang seksyon ng heating network. Pagbuo ng isang operating remote control system.

course work, idinagdag 05/07/2014

Pag-unlad ng pangunahing dalawang-pipe network: pagpapasiya ng oras-oras na pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng mga gusali, pagkalkula ng katumbas na haba ng pipeline. Pagguhit ng graph ng pagkonsumo ng init batay sa tagal ng pagtayo sa labas ng temperatura ng hangin.

Kamusta! Ang pangunahing layunin ng pagkalkula ng haydroliko sa yugto ng disenyo ay upang matukoy ang mga diameter ng mga pipeline batay sa tinukoy na mga rate ng daloy ng coolant at magagamit na mga pagbaba ng presyon sa network, o sa mga indibidwal na seksyon ng network ng pag-init. Sa panahon ng pagpapatakbo ng mga network, kailangan mong lutasin ang kabaligtaran na problema - upang matukoy ang rate ng daloy ng coolant sa mga seksyon ng network o ang presyon sa mga indibidwal na punto kapag nagbabago. haydroliko mode. Kung walang haydroliko na mga kalkulasyon, imposibleng bumuo ng isang piezometric graph ng isang heating network. Ang pagkalkula na ito ay kinakailangan din upang pumili ng isang diagram ng koneksyon panloob na sistema direktang supply ng init sa consumer at ang pagpili ng network at make-up pump.

Sa pagkakaalam, haydroliko pagkalugi sa network ay binubuo ng dalawang bahagi: hydraulic linear friction loss at pressure losses sa mga lokal na resistance. Ang ibig sabihin ng mga lokal na pagtutol ay mga balbula, pagliko, mga compensator, atbp.

Ibig sabihin, ∆P = ∆Pl + ∆Pplace,

Ang mga pagkawala ng linear friction ay tinutukoy mula sa formula:

kung saan ang λ ay ang koepisyent ng hydraulic friction; l - haba ng pipeline, m; d - panloob na diameter ng pipeline, m; ρ – density ng coolant, kg/m³; w² — bilis ng paggalaw ng coolant, m/s.

Sa formula na ito, ang koepisyent ng hydraulic friction ay tinutukoy ng formula ng A.D. Altshul:

kung saan ang Re ay ang Reynolds number, ang ke/d ay ang katumbas na gaspang ng tubo. Ito ay mga reference na halaga. Ang mga pagkalugi sa mga lokal na pagtutol ay tinutukoy ng formula:

kung saan ang ξ ay ang kabuuang koepisyent ng lokal na pagtutol. Dapat itong kalkulahin nang manu-mano gamit ang mga talahanayan na may mga halaga ng mga lokal na koepisyent ng paglaban. Sa pagkalkula na nakalakip sa artikulo sa Excel na format, nagdagdag ako ng isang talahanayan na may mga lokal na koepisyent ng paglaban.

Upang magsagawa ng haydroliko na pagkalkula, tiyak na kakailanganin mo ng diagram ng heating network, tulad nito:

Sa katunayan, ang pamamaraan, siyempre, ay dapat na mas pinalawak at detalyado. Ibinigay ko lamang ang diagram na ito bilang isang halimbawa. Mula sa diagram ng heating network kailangan namin ang sumusunod na data: haba ng pipeline l, rate ng daloy G, at diameter ng pipeline d.

Paano magsagawa ng pagkalkula ng haydroliko? Ang buong network ng pag-init na kailangang kalkulahin ay nahahati sa tinatawag na mga seksyon ng disenyo. Ang seksyon ng disenyo ay isang seksyon ng network kung saan hindi nagbabago ang daloy ng daloy. Una, ang mga kalkulasyon ng haydroliko ay isinasagawa seksyon sa pamamagitan ng seksyon sa direksyon ng pangunahing linya, na nag-uugnay sa pinagmumulan ng init sa pinakamalayong consumer ng init. Pagkatapos ay kinakalkula ang pangalawang direksyon at mga sanga ng network ng pag-init. Ang aking haydroliko na pagkalkula ng seksyon ng heating network ay maaaring ma-download dito:

Ito, siyempre, ay ang pagkalkula ng isang sangay lamang ng network ng pag-init (ang pagkalkula ng haydroliko ng isang malayuang network ng pag-init ay medyo isang gawaing masinsinang paggawa), ngunit sapat na upang maunawaan kung ano ang pagkalkula ng haydroliko, at kahit para sa isang hindi sanay na tao upang simulan ang pagkalkula ng haydrolika.

Natutuwa akong makatanggap ng mga komento sa artikulo.

Ang mga sistema ng pagpainit ng tubig ay kumplikado mga sistemang haydroliko, kung saan ang gawain ng mga indibidwal na link ay kapwa umaasa. Ang isa sa mga mahalagang kondisyon para sa pagpapatakbo ng naturang mga sistema ay ang pagkakaloob sa network ng pag-init sa harap ng mga sentral o lokal na mga punto ng pag-init ng mga magagamit na presyon na sapat upang matustusan ang mga daloy ng tubig sa mga pag-install ng subscriber na naaayon sa kanilang thermal load.

Ang pagkalkula ng haydroliko ay isa sa mga mahahalagang seksyon ng disenyo at pagpapatakbo ng isang heating network. Kapag nagdidisenyo ng isang network ng pag-init, ang pagkalkula ng haydroliko ay kinabibilangan ng mga sumusunod na gawain: pagtukoy ng mga diameter ng mga pipeline, pagtukoy ng pagbaba ng presyon, pagtukoy ng mga presyon sa iba't ibang mga punto sa network, pag-uugnay sa buong sistema sa ilalim ng iba't ibang mga mode ng operating ng network. Ang mga resulta ng haydroliko na pagkalkula ay nagbibigay ng sumusunod na paunang data:

1) Upang matukoy ang mga pamumuhunan sa kapital, pagkonsumo ng metal sa tubo at ang pangunahing dami ng trabaho para sa pagtatayo ng isang network ng pag-init;

2) Pagtatatag ng mga katangian ng sirkulasyon at make-up na mga bomba, ang bilang ng mga bomba at ang kanilang pagkakalagay;

3) Paglilinaw ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga pinagmumulan ng init, mga network ng init at mga sistema ng subscriber para sa pagpili ng mga scheme para sa pagkonekta ng mga pag-install na umuubos ng init sa network ng init;

5) Pagbuo ng mga operating mode para sa mga sistema ng supply ng init.

Ang paunang data para sa pagkalkula ay karaniwang ibinibigay: ang diagram ng heating network, ang mga parameter ng coolant sa pasukan sa kinakalkula na seksyon, ang rate ng daloy ng coolant at ang haba ng mga seksyon ng network. Dahil ang isang bilang ng mga dami ay hindi alam sa simula ng pagkalkula, ang problema ay kailangang lutasin sa pamamagitan ng paraan ng sunud-sunod na mga pagtatantya sa dalawang yugto: tinatayang at pagkalkula ng pagpapatunay.

Advance paynemt

1. Ang magagamit na pagkawala ng presyon sa network ay tinutukoy batay sa probisyon ng kinakailangang static na presyon sa input ng subscriber. Natutukoy ang uri ng piezometric graph.

2. Ang pinakamalayong punto ng network ng pag-init (pangunahing pagkalkula) ay napili.

3. Ang pangunahing ay nahahati sa mga seksyon ayon sa prinsipyo ng pare-pareho ang daloy ng coolant at diameter ng pipeline. Sa ilang mga kaso, sa loob ng isang seksyon na may pantay na daloy, nagbabago ang diameter ng pipeline. Ang lugar ay naglalaman ng kabuuan ng mga lokal na pagtutol.

4. Ang paunang pagbaba ng presyon sa lugar na ito ay kinakalkula, na ito rin ang pinakamataas na posibleng pagbaba ng presyon sa lugar na isinasaalang-alang.

5. Ang bahagi ng mga lokal na pagkalugi ng seksyong ito at ang tiyak na linear pressure drop ay tinutukoy. Ang bahagi ng mga lokal na pagkalugi ay ang ratio ng pagbaba ng presyon sa mga lokal na pagtutol sa linear na pagbaba ng presyon ng mga tuwid na seksyon.

6. Ang diameter ng pipeline ng kinakalkula na seksyon ay preliminarily na tinutukoy.

Pagkalkula ng pagpapatunay

1. Ang paunang nakalkulang diameter ng tubo ay bilugan sa pinakamalapit na karaniwang sukat ng tubo.

2. Tinukoy ang linear pressure drop at kinakalkula ang katumbas na haba ng mga lokal na resistensya. Ang katumbas na haba ng mga lokal na resistensya ay isang tuwid na pipeline na ang linear na pagbaba ng presyon ay katumbas ng pagbaba ng presyon sa mga lokal na resistensya.

3. Ang tunay na pagbaba ng presyon sa seksyon ay kinakalkula, na siyang kabuuang pagtutol ng seksyong ito.

4. Ang pagkawala ng presyon at magagamit na presyon sa dulong punto ng seksyon sa pagitan ng mga linya ng supply at pagbabalik ay tinutukoy.

Ang lahat ng mga seksyon ng network ng pag-init ay kinakalkula gamit ang pamamaraang ito at naka-link sa bawat isa .

Upang magsagawa ng haydroliko na pagkalkula, ang diagram at profile ng heating network ay karaniwang tinukoy, at pagkatapos ay ang pinakamalayong punto ay pinili, na kung saan ay nailalarawan sa pamamagitan ng pinakamaliit na tiyak na drop ng pangunahing linya. Tinantyang temperatura ng tubig sa network sa mga linya ng supply at pagbabalik ng heating network: t1=150 °C, t2=70 °C. Ang diagram ng disenyo ng heating network ay ipinapakita sa Fig. 5.1.

Magagamit na presyon sa entry point ng m. Art. Magagamit na presyon sa lahat ng mga input ng subscriber m. Art. Average na tiyak na gravity ng tubig γ = 9496 N/m 2, haba ng pangunahing linya ng disenyo, L(0-11) = 820 m.

Tinutukoy namin ang pagkonsumo ng tubig sa mga lugar alinsunod sa scheme ng pagkalkula at ibuod ang mga resulta sa talahanayan. 5.1.

Talahanayan 5.1.

Pagkonsumo ng tubig ayon sa lugar

Numero ng plot	1-2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10
G,t/h	65,545	60,28	47,1175	31,3225	26,6425	18,745	9,6775	6,1675	3,8275
Numero ng plot	10-11	1-1.1	2-2.1	3-3.1	3.1-3.2	3.1-3.3	3.3-3.4	3.3-3.5	3.5-3.6
G,t/h	1,755	0,585	0,585	9,945	0,585	8,19	0,585	5,5575	3,51
Numero ng plot	3.5-3.7	4-4.1	5-5.1	6-6.1	7-7.1	8-8.1	9-9.1	10-10.1	11-1.1
G,t/h	1,17	0,585	0,8775	0,585	0,8775	0,8775	0,8775	2,6325	0,8775

Advance paynemt

Magagamit na pagkawala ng ulo m. Art. Ibinahagi namin ang pagkawala ng presyon na ito nang pantay-pantay sa pagitan ng mga linya ng supply at pagbabalik ng network ng pag-init, dahil ang network ng pag-init ay ginawa sa dalawang tubo, ang mga tubo ay may parehong profile . tubig Art.

Pagbaba ng presyon sa seksyon 1-2, Pa:

δP1-2 = δH*ƴ*L1-2/L1-27=4748

∑Ƹ=∑Ƹlikod+∑Ƹ90ᵒ+∑Ƹcomp=2.36

Pagtukoy sa bahagi ng mga lokal na pagtutol

0,20

nasaan ang coefficient para sa katumbas na pagkamagaspang ..

Preliminarily naming kinakalkula ang tiyak na linear pressure drop, Pa/m at ang diameter ng seksyon 1-2, m:

Pa/m;

saan ang coefficient ng katumbas na pagkamagaspang para sa mga bakal na tubo, .

Pagkalkula ng pagpapatunay

Pinipili namin ang pinakamalapit na karaniwang panloob na diameter, mm ayon sa GOST 8731-87 "Mga tubo ng bakal".

Dв.1-2 = 0.261 mm.

Tinutukoy namin ang tiyak na linear pressure drop, Pa/m:

11.40Pa/m,

nasaan ang coefficient para sa katumbas na pagkamagaspang, .

Kinakalkula namin ang katumbas na haba ng mga lokal na pagtutol, m ng seksyon ng pipeline sa seksyon 1-2

28.68m,

kung saan ang isang koepisyent depende sa ganap na katumbas na pagkamagaspang.

Pagkawala ng presyon sa seksyon ng pipeline 0-1, Pa:

Pagkawala ng presyon sa seksyon ng pipeline 0-1, m.water column:

0.13m.

Dahil ang pagkawala ng presyon sa mga linya ng supply at pagbalik ng network ng pag-init ay pareho, ang magagamit na presyon sa punto 1 ay maaaring kalkulahin gamit ang formula:

Para sa iba pang mga seksyon ng highway na isinasaalang-alang, ang mga kalkulasyon ay isinasagawa nang katulad, ang kanilang mga resulta ay ipinakita sa talahanayan. 5.2.

Talahanayan 5.2

Hydraulic na pagkalkula ng heating pipeline


Preliminary	Pagpapatunay
№	L,m	δP,Pa	Σξ	A	Rl, Pa/m	d, m	d", m	R", Pa/m	Le, m	δP", Pa	δH", m	ΔH", m
0-1			1,34	0,46	40,69	0,29	0,313	9,40	17,05	348,14	0,04	29,93
1-2			2,36	0,20	49,38	0,28	0,261	11,40	28,68	1238,73	0,13	29,74
2-3		3264,25	1,935	0,24	47,83	0,28	0,261	11,04	23,69	868,90	0,09	29,82
3-4		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
4-5		10979,75	4,145	0,15	51,46	0,27	0,261	11,88	49,87	2789,63	0,29	29,41
5-6		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
6-7		7418,75	3,125	0,17	50,68	0,27	0,261	11,70	37,74	1903,62	0,20	29,60
7-8			3,38	0,17	50,93	0,27	0,261	11,76	40,77	2125,15	0,22	29,55
8-9		2670,75	1,765	0,27	46,79	0,28	0,261	10,80	21,72	720,73	0,08	29,85
9-10		1483,75	1,425	0,39	42,69	0,28	0,313	9,86	17,92	423,17	0,04	29,91
10-11		890,25	1,255	0,57	37,74	0,29	0,313	8,72	16,25	272,45	0,03	29,94

Ang sangay ay kinakalkula bilang mga seksyon ng transit na may ibinigay na pagbaba ng presyon (presyon). Kapag kinakalkula ang mga kumplikadong sanga, tukuyin muna ang kinakalkula na direksyon bilang direksyon na may pinakamababang tiyak na pagbaba ng presyon, at pagkatapos ay isagawa ang lahat ng iba pang mga operasyon.

Ang pagkalkula ng haydroliko ng sangay ng pipeline ng pag-init ay ipinapakita sa talahanayan. 5.3.

Talahanayan 5.3

Mga resulta ng haydroliko na pagkalkula ng mga sanga


№	L,m	δP,Pa	Σξ	A	Rl, Pa/m	d, m	d", m	R", Pa/m	Le, m	δP", Pa	δH", m	ΔH", m
3-3.1			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
3.1-3.2		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.1-3.3		2077,25	1,595	1,224859	22,87	0,32	0,313	5,29	23,27	308,2111	0,03	29,94
3.3-3.4		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.3-3.5		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
3.5-3.6			2,02	0,230444	19,65	0,33	0,313	4,55	30,55	411,7142	0,04	29,91
3.5-3.7			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
4-4.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
5-5.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
6-6.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
7-7.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
8-8.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
9-9.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
10-10.1		2670,75	1,765	0,268471	21,46	0,32	0,313	4,97	26,14	353,213	0,04	29,93
11-11.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96

Ang piezometric graph ay ipinapakita sa Fig. 5.2.

6.Pagkalkula ng kapal ng pagkakabukod

Average na taunang temperatura ng coolant t 1 =100, t 2 =56.9

Tukuyin natin ang panloob d w.e. at panlabas d Mga katumbas na diameter ng channel ng AD ayon sa panloob na (0.9×0.6 m) at panlabas na (1.15×0.78 m) na sukat ng cross section nito:

Alamin natin ang thermal resistance ng panloob na ibabaw ng channel

Alamin natin ang thermal resistance ng channel wall Rк, na kumukuha ng thermal conductivity coefficient ng reinforced concrete λst = 2.04 W/(m deg):

Alamin natin, sa isang pipe axis depth ng h = 1.3 m at soil thermal conductivity λgr = 2.0 W/(m deg), ang thermal resistance ng lupa

Isinasaalang-alang ang temperatura sa ibabaw ng thermal insulation na 40 °C, tinutukoy namin ang average na temperatura ng mga thermal insulation layer ng supply t t.p at nagbabalik ng t.o pipelines:

Tukuyin din natin gamit ang adj. , mga coefficient

thermal conductivity ng thermal insulation (Thermal insulation products

gawa sa polyurethane foam) para sa feeder λ k1 at baligtarin λ k2 pipelines:

λ Upang 1 = 0,033 + 0,00018 t t.p = 0.033 + 0.00018 ⋅ 70 = 0.0456 W/(m⋅°C);

λ k2 = 0.033 + 0.00018 t t.o = 0.033 + 0.00018 ⋅ 48.45 = 0.042 W/(m⋅ °C).

Alamin natin ang thermal resistance ng ibabaw ng heat-insulating layer:

Kunin natin ito ni adj. normalized linear heat flux density para sa supply ql1 = 45 W/m at return ql2 = 18 W/m pipelines. Tukuyin natin ang kabuuang mga thermal resistance para sa supply ng Rtot1 at ibalik ang mga pipeline ng Rtot2 sa K1 = 0.9:

Tukuyin natin ang mga coefficient ng mutual na impluwensya ng mga field ng temperatura ng supply ϕ1 at ibalik ang ϕ2 pipelines:

Alamin natin ang mga kinakailangang thermal resistance ng mga layer para sa supply Rk.p at return Rk.o pipelines, m ⋅°C/W:

R k.p = R tot1 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=

2.37− 0.1433− (1+ 0.4)(0.055 + 0.02+ 0.138) =1.929 m⋅ °C /W;

R k.o = R tot2 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=

3.27− 0.1433− (1+ 2.5)(0.055 + 0.02 + 0.138) = 2.381 m ⋅ °C /W.

Tukuyin natin ang mga halaga ng B para sa supply at return pipelines:

Tukuyin natin ang mga kinakailangang kapal ng mga layer ng thermal insulation para sa supply δk1 at return δk2 pipelines:

Tinatanggap namin ang kapal ng pangunahing layer ng pagkakabukod para sa supply mm, return pipelines mm.

Pagkalkula ng compensator

Ang mga compensator ay idinisenyo upang mabayaran ang thermal expansion at deformation upang maiwasan ang pagkasira ng pipeline. Ang mga compensator ay matatagpuan sa pagitan ng mga nakapirming suporta.

Pagkalkula ng compensator para sa ika-3 seksyon.

Kinukuha ang coefficient ng thermal elongation α=1.25 10⋅ − 2 mm/(m ⋅°C), gamit ang data sa talahanayan. 14.2 adj. 14, tinutukoy namin ang maximum na haba ng seksyon kung saan maaaring magbigay ng kabayaran ang isang bellows compensator:

Narito ang λ ay ang amplitude ng axial stroke, mm, λ = 60mm

Kinakailangang bilang ng mga compensator n sa kinakalkula na lugar ay magiging

Ipagpalagay natin na pantay-pantay ang pagitan sa pagitan ng mga nakapirming suporta

83/2= L f = 41.5m.

Alamin natin ang aktwal na amplitude ng compensator λ f na may haba ng span sa pagitan ng mga nakapirming suporta L f = 41.5 m .

R s. k, kumukuha ng pantay na tagal sa pagitan ng mga nakapirming suporta L= 41.5 m:

R c.k = R f + R r,

saan R– axial reaction na nagmumula dahil sa tigas ng axial stroke ay tinutukoy ng formula (1.85)

R = SA λ λ f = 278 36.31 =10094.2 N

saan SAλ – paninigas ng alon, N/mm, ( SA λ = 278 N/mm);

R p- reaksyon ng ehe mula sa panloob na presyon, N, tinukoy

Tukuyin natin ang tugon ng compensator R s. Upang

R c.k = R f + R r = 10094.2+ 17708 = 27802.2 N.

Sa sistema ng supply ng init, ang heating point na nagkokonekta sa heating network sa consumer ng init ay sumasakop sa isang mahalagang lugar. Sa pamamagitan ng isang heat point (TS), ang mga lokal na sistema ng pagkonsumo (pagpainit, supply ng mainit na tubig, bentilasyon) ay kinokontrol din nito ang mga parameter ng coolant (temperatura, presyon, pagpapanatili ng isang pare-pareho ang rate ng daloy, pagsukat ng init, atbp.) . Kasabay nito, sa punto ng pag-init ang network mismo ay kinokontrol, dahil ipinamamahagi nito ang coolant na may kaugnayan sa network ng pag-init at kinokontrol ang mga parameter nito

Nagsasagawa kami ng isang heating substation project para sa isang 5-palapag na gusali na konektado sa plot 6.

Ang diagram ng isang indibidwal na heating point ay ipinapakita

Pagpili ng paghahalo ng mga bomba

Ang daloy ng bomba ay tinutukoy ayon sa SP 41-101-95 gamit ang formula:

kung saan ang tinantyang maximum na pagkonsumo ng tubig para sa pagpainit mula sa heating network kg/s;

u– koepisyent ng paghahalo, na tinutukoy ng formula:

kung saan ang temperatura ng tubig sa supply pipeline ng heating network sa temperatura ng disenyo ng hangin sa labas para sa disenyo ng pag-init t n.o., °C;

– gayundin, sa supply pipeline ng heating system, °C;

– pareho, sa return pipeline mula sa heating system, °C;

;

Ang presyon ng paghahalo ng bomba na may tulad na mga scheme ng pag-install ay tinutukoy depende sa presyon sa network ng pag-init, pati na rin ang kinakailangang presyon sa sistema ng pag-init at kinuha na may margin na 2-3 m.

Pinipili namin ang mga circulation pump na WiloStratos ECO 30/1-5-BMS. Ito ay mga karaniwang bomba na may basang rotor at flange na koneksyon. Ang mga bomba ay inilaan para sa paggamit sa mga sistema ng pag-init, mga sistema ng sirkulasyon ng industriya, supply ng tubig at mga sistema ng air conditioning.

Ang WiloStratos ECO ay matagumpay na ginagamit sa mga system kung saan ang temperatura ng pumped liquid ay nasa loob ng malawak na hanay: mula -20 hanggang +130°C. Ang multi-stage (2, 3) speed switch ay nagbibigay-daan sa kagamitan na umangkop sa kasalukuyang mga kondisyon ng sistema ng pag-init.

Nag-install kami ng 2 pump mula sa Wilo brand ECO 30/1-5-BMS na may daloy na 3 m^3/h, ang isa sa mga pump ay nakalaan.

Pagpili circulation pump

Pumili kami ng GrundfosComfort type circulation pump. Ang mga bombang ito ay nagpapalipat-lipat ng tubig sa sistema ng DHW. Tinitiyak nito na ang mainit na tubig ay dumadaloy kaagad pagkatapos mabuksan ang gripo. Ang pump na ito ay nilagyan ng built-in na thermostat na awtomatikong nagpapanatili ng itinakdang temperatura ng tubig sa hanay mula 35 hanggang 65 °C. Ito ay isang bomba na may "basang rotor", ngunit dahil sa spherical na hugis nito, halos imposible na harangan ang impeller dahil sa kontaminasyon ng bomba na may mga impurities na nakapaloob sa tubig. Pumili kami ng Grundfos UP 15-14 B na bomba na may daloy na 0.8 m 3 / oras, isang head na 1.2 m, at isang kapangyarihan na 25 W.

Pagpili ng Magnetic Flange Filter

Ang mga magnetic filter ay idinisenyo upang makuha ang patuloy na mga mekanikal na dumi (kabilang ang mga ferromagnetic na materyales) sa mga hindi agresibong likido na may temperatura na hanggang 150 °C at isang presyon na 1.6 MPa (16 kgf/cm2). Naka-install ang mga ito sa harap ng malamig at mainit na metro ng tubig. Tinatanggap namin ang FMF filter.

Pagpili ng isang Mudman

Ang mga kolektor ng putik ay idinisenyo upang linisin ang tubig sa mga sistema ng pag-init mula sa mga nasuspinde na particle ng dumi, buhangin at iba pang mga dumi.

Nag-i-install kami ng mud trap ng Du65 Ru25 T34.01 series s.4.903-10 sa supply pipeline kapag pumapasok sa heating point.

Pagpili ng daloy at pressure regulator

Ang regulator ay ginagamit bilang isang direktang kumikilos na regulator upang i-automate ang mga input ng subscriber sa mga gusali ng tirahan. Napili ito ayon sa koepisyent ng kapasidad ng balbula:

kung saan D R= 0.03…0.05 MPa – pagbaba ng presyon sa balbula, kunin ang D R= 0.04 MPa.

m 3 / oras.

Pagpili ng Danfoss AVP flow at pressure regulator na may nominal na diameter, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h

Pagpili ng termostat

Idinisenyo para sa awtomatikong kontrol ng temperatura sa mga bukas na sistema ng mainit na tubig. Ang regulator ay nilagyan ng locking device na nagpoprotekta sa heating system mula sa pag-alis ng laman sa panahon ng peak DHW load hours at sa mga emergency na sitwasyon.

Pumili kami ng DanfossAVT/VG thermostat na may nominal na diameter, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h.

Pagpili ng mga check valve

Suriin ang mga balbula ay shut-off valves. Pinipigilan nila ang backflow ng tubig.

Ang mga check valve na uri 402 mula sa Danfoss ay naka-install sa pipeline pagkatapos ng RR, sa jumper pagkatapos ng mga pump, pagkatapos ng circulation pump, sa DHW pipeline.

Pagpili ng balbula ng kaligtasan

Ang mga safety valve ay isang uri mga kabit ng pipeline, na idinisenyo para sa awtomatikong proteksyon teknolohikal na sistema at mga pipeline mula sa isang hindi katanggap-tanggap na pagtaas ng presyon ng gumaganang daluyan sa pamamagitan ng bahagyang pagpapakawala nito mula sa protektadong sistema. Ang pinakakaraniwan ay tagsibol mga balbula sa kaligtasan, kung saan ang presyon ng gumaganang daluyan ay kinokontra ng puwersa ng isang naka-compress na spring. Ang direksyon ng supply ng working medium ay nasa ilalim ng spool. Ang balbula ng kaligtasan ay madalas na konektado sa pipeline gamit ang isang flange, na ang takip ay nakaharap sa itaas.

Pumili ng spring safety valve na walang manual release 17nzh21nzh (SPK4) gamit ang D y = 65 mm.

Pagpili ng mga balbula ng bola

Sa supply pipeline mula sa heating network, pati na rin sa return line, sa pipelines sa thermostat at pagkatapos nito, nag-install kami Mga Balbula ng Bola, carbon steel (bola – hindi kinakalawang na Bakal), hinangin, may hawakan, may flanged, ( R y = 2.5 MPa) uri Jip, Danfoss, na may D y = 65 mm. Sa pipeline ng sirkulasyon ng linya ng supply ng mainit na tubig bago at pagkatapos ng circulation pump, nag-i-install kami ng mga ball valve na may D y = 65 mm. Bago ang daloy ng sistema ng pag-init at pagkatapos ng linya ng pagbabalik, ang mga balbula ng bola ay may D y = 65 mm at c D y = 65 mm. Sa jumper ng mga mixing pump ay nag-install kami ng mga ball valve D y = 65 mm.

Pagpili ng isang metro ng init

Ang mga heat meter para sa mga closed heat supply system ay idinisenyo upang sukatin ang kabuuang dami ng thermal energy at ang kabuuang volumetric na halaga ng coolant. Ini-install namin ang Logic 9943-U4 heat calculator na may SONO 2500 CT flow meter; Dу= 32 mm.

Ang heat meter ay idinisenyo upang gumana sa bukas at saradong mga sistema ng pagpainit ng tubig mula 0 hanggang 175 ºС at presyon hanggang 1.6 MPa. Ang pagkakaiba sa temperatura ng tubig sa supply at return pipelines ng system ay mula 2 hanggang 175 ºС. Ang aparato ay nagbibigay ng koneksyon ng dalawang magkaparehong platinum resistance thermal converter at isa o dalawang flow meter. Nagbibigay ng pagpaparehistro ng mga pagbabasa ng parameter sa elektronikong archive. Ang aparato ay bumubuo ng buwanan at pang-araw-araw na mga ulat, kung saan ang lahat ng kinakailangang impormasyon tungkol sa pagkonsumo ng thermal energy at coolant ay ipinakita sa tabular form.

Ang platinum set ng mga thermal converter na KTPTR-01-1-80 ay idinisenyo upang sukatin ang pagkakaiba ng temperatura sa mga supply at return pipeline ng mga sistema ng supply ng init. Ginamit bilang bahagi ng mga metro ng init. Ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng set ay batay sa proporsyonal na pagbabago paglaban sa kuryente dalawang thermal converter na pinili para sa resistance at temperature coefficient depende sa sinusukat na temperatura. Saklaw ng pagsukat ng temperatura mula 0 hanggang 180 o C.

Konklusyon

Ang layunin ng trabaho ay bumuo ng isang sistema ng supply ng init para sa isang tirahan na kapitbahayan. Ang lugar ay binubuo ng labintatlong gusali, labing-isang tirahan, isa kindergarten at isang paaralan., lokasyon ng distrito ng Omsk.

Ang sistema ng supply ng init na binuo ay sarado na may sentral na kontrol sa kalidad na may iskedyul ng temperatura na 130/70. Ang uri ng supply ng init ay dalawang yugto - ang mga gusali ay direktang konektado sa heating network sa pamamagitan ng automated heating substations walang mga central heating substation;

Kapag bumubuo ng network ng pag-init, ang mga sumusunod na kinakailangang kalkulasyon ay isinagawa:

Ang mga thermal load para sa pagpainit, bentilasyon at supply ng mainit na tubig ng lahat ng mga subscriber ay tinutukoy. Bilang isang paraan para sa pagtukoy ng pag-init at pag-load ng bentilasyon, ginamit ang pamamaraan batay sa pinagsama-samang mga tagapagpahiwatig. Batay sa uri at dami ng gusali, ang tiyak na pagkawala ng init ng gusali ay tinukoy. Ang mga kinakalkula na temperatura ay kinuha ayon sa temperatura sa labas ayon sa SNiP "Building Climatology". Temperatura sa loob ng kwarto ayon sa reference data ayon sa SanPiN batay sa layunin ng kwarto. Ang pagkarga sa supply ng mainit na tubig ay tinutukoy ng karaniwang pagkonsumo ng mainit na tubig bawat tao ayon sa reference data batay sa uri ng gusali.

Kinakalkula na iskedyul ng sentral na regulasyon ng kalidad

Natukoy na ang tinantyang halaga ng tubig sa network (mga subscriber).

Ang isang haydroliko na diagram ng network ng pag-init ay binuo at ang isang haydroliko na pagkalkula ay isinagawa, ang layunin nito ay upang matukoy ang mga diameter ng mga pipeline at ang pagbaba ng presyon sa mga seksyon ng network ng pag-init

Ang mga thermal kalkulasyon ng mga heat pipe ay nakumpleto na, i.e. pagkalkula ng pagkakabukod upang mabawasan ang pagkawala ng init sa network. Ang pagkalkula ay isinagawa gamit ang paraan ng hindi lalampas sa normalized na pagkawala ng init. Ang isang pre-insulated pipe na may polyurethane foam insulation ay pinili bilang mga heat pipe. Paraan ng pagtula ng pipeline na walang duct

Ang isang seleksyon ng mga compensator ay isinasagawa upang mabayaran ang pagpapahaba ng mga pipeline dahil sa pagpapalawak ng temperatura. Ang mga joint expansion ng bellow ay ginagamit bilang mga compensator.

- isang diagram ng isang indibidwal na heating point ay binuo at ang mga pangunahing elemento ay napili, i.e. pump, control valve, thermostat, atbp.

Bibliograpiya

1. Sokolov E.Ya. Mga network ng pagpainit at pag-init ng distrito / E.Ya. .– M.: MPEI Publishing House, 2001. – 472 p.: ill.

2. Tikhomirov A.K. Ang supply ng init ng rehiyon ng lungsod: aklat-aralin. Benepisyo / A.K. Tikhomirov - Khabarovsk: Pacific Publishing House. Estado Univ., 2006.-135 p.

3. Manyuk V.I. Pag-setup at pagpapatakbo ng mga network ng pagpainit ng tubig: Handbook./ V.I. Manyuk, E.B. Khizh at iba pa: Stroyizdat, 1988. 432s.

4. Handbook ng Designer. Disenyo ng mga heating network./Ed. A.A. Nikolaev. M. 1965. 359 p.

5. Zinger N.M. Haydroliko at mga kondisyon ng init mga sistema ng pag-init. M.: Energoatomizdat, 1986. 320 p.

6. Zlatopolsky A.N. Economics, organisasyon at pagpaplano ng mga pasilidad ng thermal power ng isang pang-industriya na negosyo / Zlatopolsky A.N., Pruzner S.L., Kalinina E.I., Voroshilov B.S. M.: Energoatomizdat, 1995. 320 p.

7. Collection No. 24 "Mga pipeline ng supply ng init at gas - mga panlabas na network" TER 81-02-24-2001 (Omsk), 2002.

8. SNiP 41-03-2003 Thermal insulation.

9. I.V. Belyaykina Water heating networks/ I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov at iba pa; Ed. N.K. Gromova, E.P. Shubina. M.: Energoatomizdat, 1988. 376s.

10. SNiP 41-02-2003 Mga network ng init.

11. Kozin V.E. Supply ng init / Kozin V.E., Levina T.A., Markov A.P., Pronina I.B., Slemzin V.A. M.: graduate School, 1980. 408 p.

12. supply ng init ( disenyo ng kurso): Teksbuk / V. M. Kopko, N.K. Zaitsev, G.I. Bazylenko-Mn, 1985-139 p.

13. SNiP 23-01-99* “Construction climatology”

14 Application ng Danfoss automation equipment sa mga heating point ng centralized heating system ng mga gusali, V.V. Nevsky, 2005

15. Standard automated block heating units mula sa Danfoss, V.V. Nevsky, D.A. Vasiliev, 2008

16 Disenyo ng mga network ng pamamahagi ng pagpainit ng distrito,
E.V. Korepanov, M.: Mas mataas na paaralan, 2002,