หน้า 1
การคำนวณทางไฮดรอลิกเป็นองค์ประกอบที่สำคัญที่สุดในการออกแบบเครือข่ายทำความร้อน
งานคำนวณไฮดรอลิกประกอบด้วย:
1. การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ
2. การหาค่าแรงดันตกคร่อมในเครือข่าย
3. การสร้างค่าความดันตามจุดต่างๆในเครือข่าย
4. การเชื่อมโยงแรงกดดันที่จุดต่าง ๆ ของระบบในโหมดคงที่และไดนามิกของการทำงาน
5. การสร้างลักษณะที่จำเป็นของการหมุนเวียน บูสเตอร์ และปั๊มแต่งหน้า ปริมาณและตำแหน่ง
6. การกำหนดวิธีการเชื่อมต่ออินพุตของผู้สมัครสมาชิกกับเครือข่ายทำความร้อน
7. การเลือกวงจรและอุปกรณ์ควบคุมอัตโนมัติ
8. การระบุโหมดการทำงานที่มีเหตุผล
การคำนวณทางไฮดรอลิกดำเนินการตามลำดับต่อไปนี้:
1) ในส่วนกราฟิกของโครงการ วาดแผนทั่วไปของพื้นที่เมืองในระดับ 1:10,000 ตามที่ได้รับมอบหมาย ระบุตำแหน่งของแหล่งความร้อน (IT)
2) แสดงไดอะแกรมของเครือข่ายการทำความร้อนจากไอทีไปยังแต่ละไมโครดิสทริค
3) สำหรับการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำความร้อนตามเส้นทางท่อนั้นสายการออกแบบหลักจะถูกเลือกตามกฎจากแหล่งความร้อนไปยังหน่วยทำความร้อนระยะไกลที่สุด
4) แผนภาพการออกแบบระบุจำนวนส่วนความยาวที่กำหนดตามแผนทั่วไปโดยคำนึงถึงขนาดที่ยอมรับและปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณ
5) ขึ้นอยู่กับอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็น และโดยมุ่งเน้นไปที่การสูญเสียแรงดันจำเพาะสูงถึง 80 Pa/m จะมีการกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในส่วนต่างๆ ของสายหลัก
6) ใช้ตารางกำหนดการสูญเสียแรงดันเฉพาะและความเร็วของน้ำหล่อเย็น (การคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้น)
7) คำนวณกิ่งก้านตามความแตกต่างของแรงดันที่มีอยู่ ในกรณีนี้ การสูญเสียแรงดันจำเพาะไม่ควรเกิน 300 Pa/m ความเร็วน้ำหล่อเย็นไม่ควรเกิน 3.5 m/s
8) วาดแผนผังท่อ จัดวาล์วปิด อุปกรณ์รองรับคงที่ ตัวชดเชย และอุปกรณ์อื่น ๆ ระยะห่างระหว่างส่วนรองรับคงที่สำหรับส่วนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางต่างกันจะพิจารณาจากข้อมูลในตารางที่ 2
9) ขึ้นอยู่กับความต้านทานในพื้นที่ ให้กำหนดความยาวเท่ากันสำหรับแต่ละส่วนและคำนวณความยาวที่ลดลงโดยใช้สูตร:
10) คำนวณการสูญเสียแรงดันในส่วนต่างๆ จากนิพจน์
,
โดยที่ α คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงส่วนแบ่งของการสูญเสียแรงดันอันเนื่องมาจากความต้านทานเฉพาะที่
∆ptr – แรงดันตกเนื่องจากแรงเสียดทานในส่วนของเครือข่ายการทำความร้อน
การคำนวณไฮดรอลิกขั้นสุดท้ายแตกต่างจากการคำนวณเบื้องต้นโดยคำนึงถึงแรงดันตกคร่อมความต้านทานในพื้นที่อย่างแม่นยำมากขึ้น เช่น หลังจากวางตัวชดเชยและวาล์วปิด ข้อต่อขยายกล่องบรรจุใช้สำหรับ d ≤ 250 มม. สำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กกว่าจะใช้ข้อต่อขยายรูปตัว U
ทำการคำนวณทางไฮดรอลิกสำหรับท่อจ่าย เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อส่งกลับและแรงดันตกในนั้นจะเหมือนกับในท่อจ่าย (ข้อ 8.5)
ตามวรรค 8.6 เส้นผ่านศูนย์กลางภายในที่เล็กที่สุดของท่อควรมีอย่างน้อย 32 มม. ในเครือข่ายทำความร้อนและอย่างน้อย 25 มม. สำหรับท่อหมุนเวียนน้ำร้อน
การคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้นเริ่มต้นด้วยส่วนสุดท้ายจากแหล่งความร้อนและสรุปไว้ในตารางที่ 1
ตารางที่ 6 – การคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้น
|
หมายเลขแปลง |
lpr=lx (1+α), ม |
∆Р=Rхlр, Pa | |||||||
|
ทางหลวง |
|||||||||
|
สาขาการออกแบบ |
|||||||||
|
∑∆โรทีวี = | |||||||||
งานคำนวณไฮดรอลิกประกอบด้วย:
การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ
การกำหนดแรงดันตก (ความดัน);
การหาค่าความดัน (ความดัน) ที่จุดต่างๆ ในโครงข่าย
การเชื่อมโยงจุดเครือข่ายทั้งหมดในโหมดคงที่และไดนามิกเพื่อให้มั่นใจถึงแรงกดดันที่อนุญาตและแรงกดดันที่จำเป็นในเครือข่ายและระบบสมาชิก
จากผลการคำนวณทางไฮดรอลิกสามารถแก้ไขปัญหาต่อไปนี้ได้
1. การกำหนดต้นทุนเงินทุนการใช้โลหะ (ท่อ) และปริมาณงานหลักในการวางเครือข่ายทำความร้อน
2. การกำหนดลักษณะของปั๊มหมุนเวียนและเมคอัพ
3. การกำหนดสภาพการทำงานของเครือข่ายทำความร้อนและการเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อสมาชิก
4. การเลือกระบบอัตโนมัติสำหรับเครือข่ายทำความร้อนและสมาชิก
5. การพัฒนาโหมดการทำงาน
ก. แบบแผนและการกำหนดค่าของเครือข่ายทำความร้อน
รูปแบบของเครือข่ายทำความร้อนถูกกำหนดโดยตำแหน่งของแหล่งความร้อนโดยสัมพันธ์กับพื้นที่การบริโภคลักษณะของภาระความร้อนและประเภทของสารหล่อเย็น
ความยาวเฉพาะของโครงข่ายไอน้ำต่อหน่วยของภาระความร้อนที่ออกแบบมีขนาดเล็ก เนื่องจากผู้ใช้ไอน้ำซึ่งโดยปกติแล้วเป็นผู้บริโภคในอุตสาหกรรม จะอยู่ไม่ไกลจากแหล่งความร้อน
งานที่ยากกว่าคือการเลือกโครงการเครือข่ายทำน้ำร้อนเนื่องจากมีความยาวมากและมีจำนวนสมาชิกจำนวนมาก ยานพาหนะทางน้ำมีความทนทานน้อยกว่ายานพาหนะไอน้ำเนื่องจากมีการกัดกร่อนมากกว่า และไวต่ออุบัติเหตุมากกว่าเนื่องจากมีความหนาแน่นของน้ำสูง
รูปที่ 6.1 เครือข่ายการสื่อสารแบบบรรทัดเดียวของเครือข่ายทำความร้อนแบบสองท่อ
โครงข่ายน้ำแบ่งออกเป็นโครงข่ายหลักและโครงข่ายจำหน่าย สารหล่อเย็นจะถูกส่งผ่านเครือข่ายหลักตั้งแต่แหล่งความร้อนไปจนถึงพื้นที่การบริโภค ผ่านเครือข่ายการจำหน่ายน้ำจะถูกส่งไปยัง GTP และ MTP และสมาชิก สมาชิกแทบจะไม่ได้เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายแกนหลักเลย ณ จุดที่เชื่อมต่อกับเครือข่ายการกระจายสินค้าหลักจะมีการติดตั้งห้องแบ่งส่วนพร้อมวาล์ว โดยปกติจะติดตั้งวาล์วขวางบนเครือข่ายหลักทุกๆ 2-3 กม. ด้วยการติดตั้งวาล์วขวาง การสูญเสียน้ำระหว่างอุบัติเหตุทางรถยนต์จึงลดลง การกระจายสินค้าและยานพาหนะหลักที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 700 มม. มักจะทำให้เป็นทางตัน ในกรณีฉุกเฉิน การหยุดจ่ายความร้อนให้กับอาคารนานถึง 24 ชั่วโมงเป็นที่ยอมรับได้สำหรับพื้นที่ส่วนใหญ่ของประเทศ หากไม่สามารถยอมรับการแตกหักของแหล่งจ่ายความร้อนได้ จำเป็นต้องจัดให้มีการทำซ้ำหรือการวนกลับของระบบทำความร้อน
รูปที่ 6.2 เครือข่ายการให้ความร้อนแบบวงแหวนจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อนสามแห่ง รูปที่.6.3 เครือข่ายความร้อนเรเดียล
เมื่อส่งความร้อนไปยังเมืองใหญ่จากโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหลายแห่งขอแนะนำให้จัดให้มีการประสานกันของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนโดยการเชื่อมต่อแหล่งจ่ายไฟหลักด้วยการเชื่อมต่อที่เชื่อมต่อกัน ในกรณีนี้จะได้รับเครือข่ายความร้อนแบบวงแหวนที่มีแหล่งพลังงานหลายแหล่ง โครงการดังกล่าวมีความน่าเชื่อถือสูงกว่าและรับประกันการส่งผ่านน้ำสำรองในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุที่ส่วนใดส่วนหนึ่งของเครือข่าย เมื่อเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อหลักที่ขยายจากแหล่งความร้อนคือ 700 มม. หรือน้อยกว่า โดยปกติจะใช้แผนภาพเครือข่ายการทำความร้อนในแนวรัศมีโดยให้เส้นผ่านศูนย์กลางท่อลดลงทีละน้อยเมื่อระยะห่างจากแหล่งกำเนิดเพิ่มขึ้นและภาระที่เชื่อมต่อลดลง เครือข่ายนี้มีราคาถูกที่สุด แต่ในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุ การจ่ายความร้อนให้กับสมาชิกจะหยุดลง
ข. การพึ่งพาการคำนวณขั้นพื้นฐาน
รูปที่ 6.1 แผนภาพการเคลื่อนที่ของของไหลในท่อ
ความเร็วของของไหลในท่อต่ำ ดังนั้นพลังงานจลน์ของการไหลจึงสามารถละเลยได้ การแสดงออก ชม=พี/ร กเรียกว่าหัวเพียโซเมตริก และผลรวมของความสูง Z และหัวเพียโซเมตริกเรียกว่าหัวรวม
ชม 0 =Z + หน้า/rg = Z + H.(6.1)
แรงดันตกในท่อคือผลรวมของการสูญเสียแรงดันเชิงเส้นและการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานไฮดรอลิกเฉพาะที่
ดี พี= ด พีล. + ดี พีม. (6.2)
ในท่อ D พีล = รล ล, ที่ไหน ร l – แรงดันตกจำเพาะ เช่น แรงดันตกคร่อมต่อหน่วยความยาวของท่อ กำหนดโดยสูตรดาร์ซี
. (6.3)
ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานไฮดรอลิก l ขึ้นอยู่กับรูปแบบการไหลของของเหลวและความขรุขระเทียบเท่าสัมบูรณ์ของผนังท่อ เค- สามารถนำไปใช้ในการคำนวณได้ ค่าต่อไปนี้ เค– ในสายไอน้ำ เค=0.2 มม.; ในเครือข่ายน้ำ เค=0.5 มม.; ในท่อคอนเดนเสทและระบบจ่ายน้ำร้อน เค=1 มม.
ด้วยการไหลแบบราบเรียบของของเหลวในท่อ ( อีกครั้ง < 2300)
ในเขตเปลี่ยนผ่าน 2300< อีกครั้ง < 4000
. (6.5)
ที่ 
. (6.6)
มักจะอยู่ในเครือข่ายทำความร้อน เรื่อง > เรื่องประชาสัมพันธ์ดังนั้น (6.3) จึงสามารถลดให้อยู่ในรูปได้
, ที่ไหน 
. (6.7)
การสูญเสียแรงดันที่ความต้านทานเฉพาะจุดถูกกำหนดโดยสูตร
. (6.8)
ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานไฮดรอลิกในพื้นที่ xมีระบุไว้ในหนังสืออ้างอิง เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิก สามารถคำนึงถึงการสูญเสียแรงดันเนื่องจากความต้านทานในพื้นที่ตลอดความยาวที่เท่ากัน
แล้วที่ a=ลิตร อีควอไลเซอร์/ลิตร– ส่วนแบ่งการสูญเสียแรงกดดันในท้องถิ่น
ก. ขั้นตอนการคำนวณไฮดรอลิก
โดยทั่วไป ในระหว่างการคำนวณไฮดรอลิก จะมีการระบุอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นและความดันรวมที่ลดลงในพื้นที่ คุณต้องค้นหาเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ การคำนวณประกอบด้วยสองขั้นตอน - เบื้องต้นและการตรวจสอบ
เงินทดรองจ่าย.
2. ตั้งค่าเศษส่วนของแรงดันท้องถิ่นที่ลดลง ก=0.3...0.6.
3. ประเมินการสูญเสียแรงดันเฉพาะ
- หากไม่ทราบความดันลดลงในพื้นที่ ระบบจะกำหนดค่าดังกล่าว อาร์ แอล < 20...30 Па/м.
4. คำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อจากสภาพการใช้งานค่ะ ระบอบการปกครองที่วุ่นวายสำหรับเครือข่ายทำน้ำร้อน ความหนาแน่นจะเท่ากับ 975 กิโลกรัมต่อลูกบาศก์เมตร
จาก (6.7) เราพบ
, (6.9)
ที่ไหน ร– ความหนาแน่นเฉลี่ยของน้ำในพื้นที่ที่กำหนด ตามค่าเส้นผ่านศูนย์กลางที่พบ ท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายในใกล้เคียงที่สุดจะถูกเลือกตาม GOST เมื่อเลือกท่อให้ระบุอย่างใดอย่างหนึ่ง ดีและ ง, หรือ ดีเอ็นและ ง.
2. การคำนวณการยืนยัน
สำหรับส่วนท้าย ควรตรวจสอบโหมดการขับขี่ หากปรากฎว่าโหมดการเคลื่อนไหวเป็นแบบเปลี่ยนผ่าน ถ้าเป็นไปได้คุณจะต้องลดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อลง หากเป็นไปไม่ได้ จะต้องคำนวณโดยใช้สูตรการเปลี่ยนผ่าน
1. กำลังมีการชี้แจงค่านิยม อาร์ แอล;
2. มีการระบุประเภทของความต้านทานเฉพาะและความยาวที่เท่ากัน มีการติดตั้งวาล์วที่ทางออกและทางเข้าของตัวสะสมที่จุดเชื่อมต่อของเครือข่ายการจัดจำหน่ายกับวาล์วหลักสาขาไปยังผู้บริโภคและที่ผู้บริโภค หากความยาวของกิ่งน้อยกว่า 25 ม. อนุญาตให้ติดตั้งวาล์วที่ผู้ใช้บริการเท่านั้น มีการติดตั้งวาล์วขวางทุกๆ 1 – 3 กม. นอกจากวาล์วแล้ว ยังสามารถใช้ความต้านทานในพื้นที่อื่นๆ ได้ เช่น การหมุน การเปลี่ยนแปลงหน้าตัด ทีออฟ การไหลรวมและการแตกแขนง ฯลฯ
เพื่อกำหนดจำนวนตัวชดเชยอุณหภูมิ ความยาวของส่วนต่างๆ จะถูกหารด้วยระยะห่างที่อนุญาตระหว่างส่วนรองรับคงที่ ผลลัพธ์จะถูกปัดเศษให้เป็นจำนวนเต็มที่ใกล้ที่สุด หากมีการเลี้ยวในพื้นที่ ก็สามารถใช้เพื่อชดเชยอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นได้ด้วยตนเอง ในกรณีนี้ จำนวนตัวชดเชยจะลดลงตามจำนวนรอบ
5. พิจารณาการสูญเสียแรงดันในพื้นที่ สำหรับระบบปิด Dp uch =2R l (l+l e)
สำหรับระบบเปิด การคำนวณเบื้องต้นจะขึ้นอยู่กับอัตราการไหลที่เท่ากัน
ในระหว่างการคำนวณการตรวจสอบ การสูญเสียแรงดันเชิงเส้นเฉพาะจะถูกคำนวณแยกกันสำหรับท่อจ่ายและท่อส่งคืนตามอัตราการไหลจริง
, 
.
เมื่อสิ้นสุดการคำนวณทางไฮดรอลิก จะมีการสร้างกราฟเพียโซเมตริกขึ้น
ก. กราฟ Piezometric ของเครือข่ายการทำความร้อน
กราฟเพียโซเมตริกแสดงภูมิประเทศ ความสูงของอาคารที่แนบมา และความกดดันในเครือข่ายในระดับหนึ่ง การใช้กราฟนี้ทำให้ง่ายต่อการระบุแรงกดดันและแรงกดดันที่มีอยู่ ณ จุดใด ๆ ในระบบเครือข่ายและระบบสมาชิก
ระดับ 1 - 1 ถือเป็นระนาบแนวนอนของการอ้างอิงแรงดัน เส้น P1 - P4 คือกราฟของแรงดันในเส้นอุปทาน เส้น O1 – O4 – กราฟแรงดันเส้นกลับ Н о1 – แรงกดดันทั้งหมดต่อตัวรวบรวมส่งคืนของแหล่งกำเนิด Nsn - แรงดันของปั๊มเครือข่าย Nst – แรงดันเต็มของปั๊มแต่งหน้า หรือแรงดันคงที่เต็มในระบบทำความร้อน Nk – ความดันรวมในหน่วย tK ที่ท่อระบายของปั๊มเครือข่าย DHt – การสูญเสียแรงดันในโรงบำบัดความร้อน Нп1 – ความดันรวมบนท่อร่วมจ่าย Нп1= Нк - DHт แรงดันน้ำจ่ายที่มีอยู่ที่ตัวรวบรวม CHP N1=Np1-No1 ความดันที่จุดใดๆ ในเครือข่าย i แสดงเป็น Нпi, ฮอย คือความดันทั้งหมดในท่อส่งไปและกลับ ถ้าความสูงจีโอเดติกที่จุด i คือ Zi ดังนั้นความดันพีโซเมตริกที่จุดนี้คือ Нпi – Zi, Hoi – Zi ในทางตรง และ ท่อส่งกลับตามลำดับ ความดันที่มีอยู่ ณ จุด i คือความแตกต่างระหว่างแรงดันเพียโซเมตริกในท่อส่งไปและกลับ – Нпi – ฮอย แรงดันที่มีอยู่ในยานพาหนะที่จุดเชื่อมต่อของผู้ใช้บริการ D คือ H4 = Np4 – Ho4
รูปที่ 6.2 แบบแผน (a) และกราฟเพียโซเมตริก (b) ของเครือข่ายการทำความร้อนแบบสองท่อ
มีการสูญเสียแรงดันในท่อจ่ายในส่วนที่ 1 - 4 มีการสูญเสียแรงดันในแนวกลับในส่วนที่ 1 - 4 
- เมื่อปั๊มหลักทำงาน แรงดัน Hst ของปั๊มป้อนจะถูกควบคุมโดยตัวควบคุมแรงดันไปที่ No1 เมื่อปั๊มเครือข่ายหยุด แรงดันคงที่ Nst จะถูกสร้างขึ้นในเครือข่ายที่พัฒนาโดยปั๊มแต่งหน้า เมื่อคำนวณท่อส่งไอน้ำด้วยระบบไฮดรอลิก โปรไฟล์ของท่อส่งไอน้ำอาจไม่ถูกนำมาพิจารณาเนื่องจากมีความหนาแน่นของไอน้ำต่ำ ตัวอย่างเช่น การสูญเสียความกดดันจากสมาชิก 
ขึ้นอยู่กับรูปแบบการเชื่อมต่อสมาชิก ด้วยลิฟท์ผสมD เอ็น e= 10...15 ม. พร้อมอินพุตแบบไม่มีลิฟต์ – D ไม่มี e =2...5 ม. เมื่อมีเครื่องทำความร้อนพื้นผิว D เอ็น n=5...10 ม. พร้อมปั๊มผสม D เอ็น ns= 2…4 ม.
ข้อกำหนดสำหรับสภาวะความดันในเครือข่ายการทำความร้อน:
ข. ณ จุดใดจุดหนึ่งของระบบ ความดันไม่ควรเกินค่าสูงสุดที่อนุญาต ท่อของระบบจ่ายความร้อนได้รับการออกแบบสำหรับ 16 ata ท่อของระบบท้องถิ่นได้รับการออกแบบสำหรับแรงดัน 6-7 ata
ค. เพื่อหลีกเลี่ยงไม่ให้อากาศรั่ว ณ จุดใดๆ ในระบบ ความดันต้องมีอย่างน้อย 1.5 atm นอกจากนี้เงื่อนไขนี้จำเป็นเพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศในปั๊ม
ง. ณ จุดใดจุดหนึ่งของระบบ ความดันจะต้องไม่ต่ำกว่าความดันอิ่มตัวที่อุณหภูมิที่กำหนด เพื่อหลีกเลี่ยงไม่ให้น้ำเดือด
6.5. คุณสมบัติของการคำนวณไฮดรอลิกของท่อไอน้ำ
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อไอน้ำคำนวณจากการสูญเสียแรงดันที่อนุญาตหรือความเร็วไอน้ำที่อนุญาต ความหนาแน่นของไอในพื้นที่ที่คำนวณได้รับการตั้งค่าไว้ล่วงหน้า
การคำนวณขึ้นอยู่กับการสูญเสียแรงดันที่อนุญาต
ประเมิน 
, ก= 0.3...0.6. ใช้ (6.9) คำนวณเส้นผ่านศูนย์กลางท่อ
ถูกกำหนดโดยความเร็วไอน้ำในท่อ จากสมการการไหลของไอน้ำ – G=wrFหาเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ
ตาม GOST เลือกท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายในใกล้เคียงที่สุด มีการระบุการสูญเสียเชิงเส้นเฉพาะและประเภทของความต้านทานเฉพาะ และคำนวณความยาวที่เท่ากัน กำหนดแรงดันที่ปลายท่อ การสูญเสียความร้อนในพื้นที่ออกแบบคำนวณจากการสูญเสียความร้อนปกติ
คิวพอต=q ล.ล, ที่ไหน คิวแอล– การสูญเสียความร้อนต่อความยาวหน่วยสำหรับความแตกต่างของอุณหภูมิที่กำหนดระหว่างไอน้ำและสิ่งแวดล้อม โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนบนส่วนรองรับ วาล์ว ฯลฯ ถ้า คิวแอลพิจารณาโดยไม่คำนึงถึงการสูญเสียความร้อนในส่วนรองรับ วาล์ว ฯลฯ
Qpot=q l (tav – ถึง)(1+b)ที่ไหน ทีเอสอาร์- อุณหภูมิไอน้ำเฉลี่ยที่ไซต์งาน ถึง– อุณหภูมิโดยรอบ ขึ้นอยู่กับวิธีการติดตั้ง สำหรับการติดตั้งเหนือพื้นดิน ถึง = ไม่, สำหรับการติดตั้งแบบไม่มีช่องใต้ดิน ถึง = ทีจีอาร์(อุณหภูมิดินที่ความลึกของการวาง) เมื่อวางในช่องทะลุและกึ่งผ่าน ถึง=40...50 0 C. เมื่อวางในช่องที่ไม่ผ่าน ถึง= 5 0 C จากการสูญเสียความร้อนที่พบ จะพิจารณาการเปลี่ยนแปลงเอนทัลปีของไอน้ำในส่วนและค่าของเอนทัลปีของไอน้ำที่ส่วนท้ายของส่วน
ดิวช์=คิวพอต/D, ik=ใน - ดิวช์
ขึ้นอยู่กับค่าที่พบของความดันไอน้ำและเอนทาลปีที่จุดเริ่มต้นและจุดสิ้นสุดของส่วน ค่าใหม่ของความหนาแน่นไอน้ำเฉลี่ยจะถูกกำหนด rср = (rn + rc)/2- หากค่าความหนาแน่นใหม่แตกต่างจากค่าที่ระบุก่อนหน้ามากกว่า 3% การคำนวณการตรวจสอบจะถูกทำซ้ำพร้อมชี้แจงให้ชัดเจนพร้อมกันและ อาร์แอล.
ก. คุณสมบัติของการคำนวณท่อคอนเดนเสท
เมื่อคำนวณท่อคอนเดนเสทจำเป็นต้องคำนึงถึงการก่อตัวของไอน้ำที่เป็นไปได้เมื่อความดันลดลงต่ำกว่าความดันอิ่มตัว (ไอน้ำทุติยภูมิ) การควบแน่นของไอน้ำเนื่องจากการสูญเสียความร้อนและการส่งไอน้ำหลังจากกับดักไอน้ำ ปริมาณไอน้ำที่ไหลผ่านจะขึ้นอยู่กับลักษณะของตัวดักไอน้ำ ปริมาณไอน้ำควบแน่นถูกกำหนดโดยการสูญเสียความร้อนและความร้อนจากการกลายเป็นไอ ปริมาณไอน้ำทุติยภูมิถูกกำหนดโดยพารามิเตอร์เฉลี่ยในพื้นที่ออกแบบ
หากคอนเดนเสทอยู่ใกล้กับสถานะอิ่มตัวควรทำการคำนวณเช่นเดียวกับท่อส่งไอน้ำ เมื่อขนส่งคอนเดนเสทที่มีความเย็นยิ่งยวด การคำนวณจะดำเนินการในลักษณะเดียวกับเครือข่ายน้ำ
ข. โหมดแรงดันเครือข่ายและตัวเลือกโครงร่างอินพุตของสมาชิก
1. สำหรับการทำงานปกติของผู้ใช้ความร้อน ความดันในท่อส่งกลับจะต้องเพียงพอที่จะเติมระบบ Ho > DHms
2. ความดันในเส้นกลับจะต้องต่ำกว่าค่าที่อนุญาต po > padd
3. แรงกดดันที่มีอยู่จริงที่อินพุตของผู้สมัครสมาชิกจะต้องไม่น้อยกว่าแรงดันที่คำนวณได้ DHab DHcalc
4. แรงดันในท่อจ่ายต้องเพียงพอที่จะเติมระบบภายในเครื่อง, Hp – DHab > Hms.
5. ในโหมดคงที่ เช่น เมื่อปิดปั๊มหมุนเวียนไม่ควรมีการระบายน้ำออกจากระบบภายในเครื่อง
6. แรงดันสถิตไม่ควรเกินค่าที่อนุญาต
แรงดันสถิตคือแรงดันที่เกิดขึ้นหลังจากปิดปั๊มหมุนเวียน ต้องระบุระดับความดันสถิต (ความดัน) บนกราฟเพียโซเมตริก ค่าของความดัน (ความดัน) นี้ถูกกำหนดตามขีดจำกัดความดันสำหรับอุปกรณ์ทำความร้อน และไม่ควรเกิน 6 ati (60 ม.) ด้วยภูมิประเทศที่สงบ ระดับความดันคงที่สามารถเท่ากันสำหรับผู้บริโภคทุกคน ด้วยความผันผวนอย่างมากในภูมิประเทศ อาจมีระดับคงที่สองระดับ แต่ไม่เกินสามระดับ
รูปที่ 6.3 กราฟแรงดันสถิตของระบบทำความร้อน
รูปที่ 6.3 แสดงกราฟแรงดันสถิตและแผนภาพของระบบจ่ายความร้อน ความสูงของอาคาร A, B และ C เท่ากันและเท่ากับ 35 เมตร ถ้าเราวาดเส้นแรงดันคงที่เหนืออาคาร C 5 เมตร อาคาร B และ A จะพบว่าตัวเองอยู่ในโซนความดัน 60 และ 80 เมตร วิธีแก้ปัญหาต่อไปนี้เป็นไปได้
7. การติดตั้งเครื่องทำความร้อนในอาคาร A เชื่อมต่อตามวงจรอิสระและในอาคาร B และ C - ตามวงจรที่ต้องพึ่งพา ในกรณีนี้ จะมีการกำหนดโซนคงที่ทั่วไปสำหรับอาคารทุกหลัง เครื่องทำน้ำอุ่นจะอยู่ภายใต้แรงดัน 80 ม. ซึ่งยอมรับได้จากจุดแข็ง เส้นแรงดันสถิต – ส - ส
8. การติดตั้งระบบทำความร้อนของอาคาร C เชื่อมต่อกันตามวงจรอิสระ ในกรณีนี้สามารถเลือกหัวคงที่ทั้งหมดได้ตามเงื่อนไขความแข็งแรงของการติดตั้งอาคาร A และ B - 60 ม. ระดับนี้ระบุด้วยเส้น M - M
9. การติดตั้งระบบทำความร้อนของอาคารทุกหลังเชื่อมต่อกันตามรูปแบบที่ขึ้นต่อกัน แต่โซนจ่ายความร้อนแบ่งออกเป็นสองส่วน - ส่วนแรก ระดับ ม.มสำหรับอาคาร A และ B อีกแห่งสำหรับ ระดับส-สสำหรับอาคาร C ในการดำเนินการนี้ ระหว่างอาคาร B และ C จะมีการติดตั้งเช็ควาล์ว 7 บนสายตรงและปั๊มป้อนสำหรับโซนด้านบน 8 และตัวควบคุมความดัน 10 บนเส้นส่งคืน การบำรุงรักษาแรงดันสถิตที่กำหนดในโซน C ดำเนินการโดยปั๊มป้อนของโซนด้านบน 8 และตัวควบคุมฟีด 9 การบำรุงรักษาแรงดันสถิตที่กำหนดในโซนด้านล่างดำเนินการโดยปั๊ม 2 และตัวควบคุม 6
ในโหมดอุทกพลศาสตร์ของการทำงานของเครือข่าย ต้องเป็นไปตามข้อกำหนดข้างต้นที่จุดใดก็ได้ในเครือข่ายที่อุณหภูมิของน้ำ
รูปที่ 6.4 การพล็อตกราฟแรงดันอุทกไดนามิกของระบบจ่ายความร้อน
10. การสร้างเส้นแรงดันเพียโซเมตริกสูงสุดและต่ำสุด
เส้นความกดดันที่อนุญาตเป็นไปตามภูมิประเทศเพราะว่า เป็นที่ยอมรับกันว่ามีการวางท่อตามภูมิประเทศ การอ้างอิงมาจากแกนท่อ หากอุปกรณ์มีความสูงที่มีนัยสำคัญ ความดันขั้นต่ำจะนับจากจุดสูงสุดและสูงสุดจากด้านล่าง
1.1. เส้น Pmax – เส้นแรงดันสูงสุดที่อนุญาตในเส้นจ่าย
สำหรับหม้อต้มน้ำร้อนที่มีระดับสูงสุด ความดันสูงสุดที่อนุญาตจะนับจากจุดด้านล่างของหม้อต้ม (สันนิษฐานว่าอยู่ที่ระดับพื้นดิน) และความดันต่ำสุดที่อนุญาตจะวัดจากท่อร่วมหม้อไอน้ำด้านบน แรงดันที่อนุญาตสำหรับหม้อต้มน้ำร้อนแบบเหล็กคือ 2.5 MPa เมื่อคำนึงถึงการสูญเสียสันนิษฐานว่า Hmax = 220 m ที่ทางออกของหม้อไอน้ำ แรงดันสูงสุดที่อนุญาตในสายจ่ายถูกจำกัดโดยความแข็งแกร่งของไปป์ไลน์ (рmax = 1.6 MPa) ดังนั้นที่ทางเข้าสายจ่าย Hmax = 160 ม.
ก. เส้น Omax – เส้นแรงดันสูงสุดที่อนุญาตในเส้นกลับ
ตามเงื่อนไขความแรงของเครื่องทำน้ำร้อน-น้ำ แรงดันสูงสุดไม่ควรเกิน 1.2 MPa ดังนั้นค่าแรงดันสูงสุดคือ 140 ม. ค่าแรงดันสำหรับการติดตั้งเครื่องทำความร้อนต้องไม่เกิน 60 ม.
ความดันเพียโซเมตริกขั้นต่ำที่อนุญาตจะถูกกำหนดโดยอุณหภูมิเดือดซึ่งเกินอุณหภูมิการออกแบบที่ทางออกของหม้อไอน้ำ 30 0 C
ข. เส้น Pmin – เส้นของแรงดันขั้นต่ำที่อนุญาตในเส้นตรง
ความดันขั้นต่ำที่อนุญาตที่ทางออกของหม้อไอน้ำถูกกำหนดจากสภาวะที่ไม่เดือดที่จุดสูงสุด - สำหรับอุณหภูมิ 180 0 C ตั้งไว้ที่ 107 ม. จากสภาวะน้ำไม่เดือดที่อุณหภูมิ 150 0 C ความดันขั้นต่ำควรเป็น 40 ม.
1.4. เส้น Omin – เส้นของแรงดันขั้นต่ำที่อนุญาตในเส้นกลับ ขึ้นอยู่กับสภาวะที่ไม่สามารถยอมรับได้ของการรั่วไหลของอากาศและโพรงอากาศของปั๊ม จะใช้แรงดันขั้นต่ำ 5 เมตร
ไม่ว่าในสถานการณ์ใดก็ตาม เส้นแรงดันจริงในเส้นไปข้างหน้าและย้อนกลับไม่สามารถเกินขีดจำกัดของเส้นแรงดันสูงสุดและต่ำสุดได้
กราฟเพียโซเมตริกให้ภาพที่สมบูรณ์ของแรงกดดันในการทำงานในโหมดคงที่และอุทกพลศาสตร์ ตามข้อมูลนี้มีการเลือกวิธีการเชื่อมต่อสมาชิกอย่างน้อยหนึ่งวิธี
รูปที่ 6.5 กราฟเพียโซเมตริก
อาคาร 1 แรงดันที่มีอยู่มากกว่า 15 ม. แรงดันเพียโซเมตริกน้อยกว่า 60 ม. การติดตั้งเครื่องทำความร้อนสามารถเชื่อมต่อในวงจรขึ้นอยู่กับชุดลิฟต์
อาคาร 2 ในกรณีนี้คุณสามารถใช้รูปแบบที่ต้องพึ่งพาได้ แต่เนื่องจาก แรงดันในแนวกลับน้อยกว่าความสูงของอาคารที่จุดเชื่อมต่อ คุณต้องติดตั้งตัวควบคุมแรงดัน "ต้นน้ำ" แรงดันตกคร่อมตัวควบคุมต้องมากกว่าความแตกต่างระหว่างความสูงในการติดตั้งและแรงดันเพียโซเมตริกในแนวกลับ
อาคาร 3 แรงดันคงที่ในสถานที่นี้มากกว่า 60 ม. ควรใช้รูปแบบอิสระ
อาคาร 4 ความดันที่มีอยู่ในสถานที่นี้น้อยกว่า 10 ม. ดังนั้นลิฟต์จึงไม่ทำงาน จำเป็นต้องติดตั้งปั๊ม แรงดันจะต้องเท่ากับแรงดันที่สูญเสียไปในระบบ
อาคาร 5 จำเป็นต้องใช้รูปแบบอิสระ - แรงดันคงที่ในสถานที่นี้มากกว่า 60 ม.
6.8. โหมดไฮดรอลิกของเครือข่ายทำความร้อน
การสูญเสียแรงดันในเครือข่ายเป็นสัดส่วนกับกำลังสองของอัตราการไหล
เมื่อใช้สูตรคำนวณการสูญเสียแรงดัน เราจะพบ S
.
การสูญเสียแรงดันของเครือข่ายถูกกำหนดเป็น โดยที่ 
.
เมื่อพิจารณาความต้านทานของเครือข่ายทั้งหมด ให้ใช้กฎต่อไปนี้
1. เมื่อเชื่อมต่อองค์ประกอบเครือข่ายแบบอนุกรม ความต้านทานจะถูกรวมเข้าด้วยกัน ส.
สส=ส ศรี.
11. เมื่อเชื่อมต่อองค์ประกอบเครือข่ายแบบขนาน ค่าการนำไฟฟ้าจะถูกสรุป
. 
.
งานอย่างหนึ่งของการคำนวณไฮดรอลิกของยานพาหนะคือการกำหนดการไหลของน้ำสำหรับผู้ใช้บริการแต่ละรายและในเครือข่ายโดยรวม รู้จักกันโดยทั่วไป: แผนภาพเครือข่าย, ความต้านทานของส่วนต่างๆ และสมาชิก, แรงดันที่มีอยู่ที่ตัวสะสมของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนหรือโรงต้มน้ำ
ข้าว. 6.6. แผนภาพเครือข่ายความร้อน
มาแสดงกันเถอะ สฉัน - ส V - ความต้านทานของส่วนของทางหลวง ส 1 – ส 5 – ความต้านทานของสมาชิกพร้อมกับสาขา; วี– การไหลของน้ำทั้งหมดในเครือข่าย m 3 /s; วม– น้ำไหลผ่านการติดตั้งสมาชิก ม; SI-5– ความต้านทานขององค์ประกอบเครือข่ายตั้งแต่ส่วนที่ 1 ถึงสาขา 5 SI-5=สฉัน+ ส 1-5 ที่ไหน ส 1-5 – ความต้านทานรวมของสมาชิก 1-5 พร้อมสาขาที่สอดคล้องกัน
เราพบว่าน้ำไหลผ่านการติดตั้ง 1 จากสมการ
, จากที่นี่ 
.
สำหรับการติดตั้งสมาชิก 2
- เราจะหาผลต่างของต้นทุนจากสมการ
, ที่ไหน 
- จากที่นี่
.
สำหรับการตั้งค่า 3 เราได้รับ
ความต้านทานของเครือข่ายการทำความร้อนกับทุกสาขาตั้งแต่สมาชิก 3 ถึงสมาชิกสุดท้าย 5 รวมอยู่ด้วย 
, - ความต้านทานของส่วนที่ III ของสายหลัก
สำหรับบางคน มผู้บริโภคจาก nสูตรจะพบการไหลของน้ำสัมพัทธ์
- เมื่อใช้สูตรนี้ คุณสามารถค้นหาการไหลของน้ำผ่านการติดตั้งสมาชิกใดๆ หากทราบการไหลทั้งหมดในเครือข่ายและความต้านทานของส่วนเครือข่าย
12. การไหลของน้ำสัมพัทธ์ผ่านการติดตั้งระบบสมาชิกขึ้นอยู่กับความต้านทานของเครือข่ายและการติดตั้งระบบสมาชิก และไม่ขึ้นอยู่กับค่าสัมบูรณ์ของการไหลของน้ำ
13. หากเชื่อมต่อกับเครือข่าย nสมาชิกแล้วอัตราส่วนการใช้น้ำผ่านการติดตั้ง งและ ม, ที่ไหน ง < มขึ้นอยู่กับความต้านทานของระบบโดยเริ่มจากโหนดเท่านั้น งถึงจุดสิ้นสุดของเครือข่ายและไม่ขึ้นอยู่กับความต้านทานของเครือข่ายต่อโหนด ง.
หากความต้านทานเปลี่ยนแปลงในส่วนใด ๆ ของเครือข่าย ปริมาณการใช้น้ำจะเปลี่ยนไปตามสัดส่วนสำหรับสมาชิกทั้งหมดที่อยู่ระหว่างส่วนนี้กับจุดสิ้นสุดของเครือข่าย ในส่วนนี้ของเครือข่าย ก็เพียงพอที่จะกำหนดระดับการเปลี่ยนแปลงการบริโภคสำหรับผู้ใช้บริการเพียงรายเดียว เมื่อความต้านทานขององค์ประกอบเครือข่ายเปลี่ยนแปลง อัตราการไหลทั้งในเครือข่ายและผู้บริโภคทั้งหมดจะเปลี่ยนไป ซึ่งนำไปสู่การปรับเปลี่ยนที่ไม่ถูกต้อง การวางแนวที่ไม่ตรงในเครือข่ายมีความสอดคล้องและเป็นสัดส่วน ด้วยการปรับที่ไม่ถูกต้องที่สอดคล้องกัน สัญญาณของการเปลี่ยนแปลงต้นทุนเกิดขึ้นพร้อมกัน ด้วยการลดกฎระเบียบตามสัดส่วน ระดับของการเปลี่ยนแปลงของอัตราการไหลจะเกิดขึ้นพร้อมกัน
ข้าว. 6.7. การเปลี่ยนแปลงแรงกดดันของเครือข่ายเมื่อผู้บริโภครายใดรายหนึ่งถูกตัดการเชื่อมต่อ
หากผู้สมัครสมาชิก X ถูกตัดการเชื่อมต่อจากเครือข่ายทำความร้อน ความต้านทานรวมของเครือข่ายจะเพิ่มขึ้น (การเชื่อมต่อแบบขนาน) ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายจะลดลง การสูญเสียแรงดันระหว่างสถานีและสมาชิก X จะลดลง ดังนั้นกราฟความดัน (เส้นประ) จะตรงขึ้น แรงกดดันที่มีอยู่ที่จุด X จะเพิ่มขึ้น ดังนั้นการไหลในเครือข่ายจากผู้สมัครสมาชิก X ไปยังจุดสิ้นสุดของเครือข่ายจะเพิ่มขึ้น สำหรับสมาชิกทั้งหมดตั้งแต่จุด X ถึงจุดสิ้นสุด ระดับการเปลี่ยนแปลงของอัตราการไหลจะเท่ากัน - กฎระเบียบตามสัดส่วน
สำหรับสมาชิกระหว่างสถานีและจุด X ระดับการเปลี่ยนแปลงการบริโภคจะแตกต่างกัน ระดับการเปลี่ยนแปลงขั้นต่ำของการบริโภคจะเป็นสำหรับผู้สมัครสมาชิกรายแรกโดยตรงที่สถานี - ฉ=1. ขณะที่คุณเคลื่อนออกจากสถานี ฉ > 1 และเพิ่มขึ้น. หากแรงดันที่มีอยู่ที่สถานีเปลี่ยนแปลง ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดในเครือข่าย รวมถึงปริมาณการใช้น้ำของผู้ใช้บริการทั้งหมด จะเปลี่ยนตามสัดส่วนรากที่สองของแรงดันที่มีอยู่ที่สถานี
6.9. ความต้านทานของเครือข่าย
การนำไฟฟ้าของเครือข่ายทั้งหมด
, จากที่นี่
.
ในทำนองเดียวกัน
และ
- ความต้านทานของเครือข่ายคำนวณจากสมาชิกที่อยู่ไกลที่สุด
ก. การเปิดสถานีสูบน้ำย่อย
สามารถติดตั้งสถานีสูบน้ำบนท่อจ่าย, ท่อส่งกลับ,
เช่นเดียวกับจัมเปอร์ระหว่างพวกเขา การก่อสร้างสถานีไฟฟ้าย่อยมีสาเหตุมาจากภูมิประเทศที่ไม่เอื้ออำนวย ระยะการส่งสัญญาณที่ยาว ความจำเป็นในการเพิ่มความสามารถในการส่งสัญญาณ เป็นต้น
ก) การติดตั้งปั๊มบนท่อจ่ายหรือท่อส่งคืน
รูปที่ 6.8 การติดตั้งปั๊มบนแนวการไหลหรือแนวต่อเนื่อง (การทำงานตามลำดับ)
เมื่อติดตั้งสถานีสูบน้ำ (PS) บนท่อจ่ายหรือท่อส่งกลับ ปริมาณการใช้น้ำสำหรับผู้บริโภคที่อยู่ระหว่างสถานีและ PP จะลดลง และสำหรับผู้บริโภคหลังจาก PP ปริมาณการใช้น้ำจะเพิ่มขึ้น ในการคำนวณปั๊มจะนำมาพิจารณาด้วย ความต้านทานไฮดรอลิก- การคำนวณโหมดไฮดรอลิกของเครือข่ายด้วย OP ดำเนินการโดยวิธีการประมาณค่าต่อเนื่องกัน
กำหนดโดยค่าลบของความต้านทานไฮดรอลิกของปั๊ม
คำนวณความต้านทานในเครือข่าย การใช้น้ำในเครือข่าย และที่ผู้บริโภค
การไหลของน้ำและแรงดันปั๊มและความต้านทานระบุโดย (*)
รูปที่ 6.10. ลักษณะโดยสรุปของปั๊มต่อแบบอนุกรมและแบบขนาน
เมื่อต่อเครื่องสูบแบบขนาน ลักษณะเฉพาะทั้งหมดจะได้มาจากการสรุปลักษณะเฉพาะต่างๆ เมื่อเปิดเครื่องสูบน้ำแบบอนุกรม ลักษณะเฉพาะทั้งหมดจะได้มาจากการรวมลำดับของลักษณะเฉพาะ ระดับการเปลี่ยนแปลงของแหล่งจ่ายเมื่อเชื่อมต่อปั๊มแบบขนานจะขึ้นอยู่กับประเภทของคุณลักษณะเครือข่าย ยิ่งความต้านทานของเครือข่ายต่ำลง การเชื่อมต่อแบบขนานก็จะยิ่งมีประสิทธิภาพมากขึ้นเท่านั้น และในทางกลับกัน
รูปที่.6.11. การเชื่อมต่อปั๊มแบบขนาน
เมื่อเปิดปั๊มแบบอนุกรม ปริมาณน้ำรวมจะมากกว่าปริมาณน้ำของแต่ละปั๊มแยกกันเสมอ ยิ่งความต้านทานของเครือข่ายสูงเท่าใด การเปิดใช้งานปั๊มตามลำดับก็จะยิ่งมีประสิทธิภาพมากขึ้นเท่านั้น
ข) การติดตั้งปั๊มบนจัมเปอร์ระหว่างท่อไหลและท่อกลับ
เมื่อติดตั้งปั๊มบนจัมเปอร์ ระบอบการปกครองของอุณหภูมิก่อนและหลัง NP ไม่เหมือนกัน
ในการสร้างคุณลักษณะรวมของปั๊มสองตัว คุณลักษณะของปั๊ม A จะถูกถ่ายโอนไปยังโหนด 2 ก่อน ซึ่งมีการติดตั้งปั๊ม B (ดูรูปที่ 6.12) ในลักษณะเฉพาะที่กำหนดของปั๊ม A2 - 2 แรงดันที่อัตราการไหลใดๆ จะเท่ากับความแตกต่างระหว่างแรงดันจริงของปั๊มนี้กับการสูญเสียแรงดันในเครือข่าย C สำหรับอัตราการไหลเดียวกัน
- หลังจากนำคุณลักษณะของปั๊ม A และ B มาเป็นหน่วยร่วมเดียวกันแล้ว ให้เพิ่มตามกฎสำหรับการเพิ่มปั๊มที่ทำงานแบบขนาน เมื่อปั๊ม B ตัวหนึ่งทำงาน แรงดันในโหนด 2 จะเท่ากับอัตราการไหลของน้ำ เมื่อเชื่อมต่อปั๊มตัวที่สอง A ความดันในโหนด 2 จะเพิ่มขึ้นเป็น และการไหลของน้ำทั้งหมดจะเพิ่มขึ้นเป็น วี>- อย่างไรก็ตาม การไหลตรงของปั๊ม B ลดลงเหลือ
รูปที่ 6.12. การสร้างคุณลักษณะทางไฮดรอลิกของระบบโดยมีปั๊มสองตัวในหน่วยต่างกัน
ก. การทำงานของเครือข่ายโดยใช้แหล่งจ่ายไฟสองเครื่อง
หากยานพาหนะใช้พลังงานจากแหล่งความร้อนหลายแห่ง ก็จะมีจุดนัดพบของน้ำไหลมาในสายหลัก แหล่งที่มาที่แตกต่างกัน- ตำแหน่งของจุดเหล่านี้ขึ้นอยู่กับความต้านทานของยานพาหนะ การกระจายโหลดตามแนวเส้นหลัก และแรงกดดันที่มีต่อตัวสะสมของโรงไฟฟ้าพลังความร้อน โดยปกติจะระบุการไหลของน้ำทั้งหมดในเครือข่ายดังกล่าว
รูปที่.6.13. แผนผังของยานพาหนะที่ขับเคลื่อนจากสองแหล่ง
จุดลุ่มน้ำตั้งอยู่ดังนี้ ถูกกำหนดโดยค่าการไหลของน้ำโดยพลการในส่วนของสายหลักตามกฎข้อที่ 1 ของ Kirchhoff แรงดันตกค้างจะถูกกำหนดตามกฎข้อที่ 2 ของ Kirchhoff หากเลือกแหล่งต้นน้ำไว้ใน t.K ด้วยการกระจายการไหลที่เลือกไว้ล่วงหน้า สมการ Kirchhoff ที่สองจะถูกเขียนในรูปแบบ - แรงดันตกที่จุดบริโภค m+1 เมื่อได้รับพลังงานจากสถานี V หรือ
2. ใช้สมการ (*) คำนวณวินาที
3. คำนวณความต้านทานของเครือข่ายและอัตราการไหลของน้ำที่จ่ายจากสถานี A และ B
4. คำนวณปริมาณการใช้น้ำของผู้บริโภค - และ
5. มีการตรวจสอบการปฏิบัติตามเงื่อนไข
, 
.
ก. เครือข่ายวงแหวน
เครือข่ายแบบวงแหวนถือได้ว่าเป็นเครือข่ายที่มีแหล่งพลังงานสองแหล่งซึ่งมีแรงดันเท่ากันของปั๊มเครือข่าย ตำแหน่งของจุดลุ่มน้ำในเส้นจ่ายและส่งคืนจะเกิดขึ้นพร้อมกันหากความต้านทานของเส้นจ่ายและส่งคืนเท่ากันและไม่มีปั๊มเพิ่มแรงดัน มิฉะนั้นจะต้องกำหนดตำแหน่งของจุดลุ่มน้ำในเส้นจ่ายและส่งคืนแยกกัน การติดตั้งปั๊มเสริมจะนำไปสู่การเคลื่อนที่ของจุดลุ่มน้ำเฉพาะในแนวที่ติดตั้งเท่านั้น
รูปที่.6.15. กราฟความดันในโครงข่ายวงแหวน
ในกรณีนี้ HA = เนวาดา.
ข. การเชื่อมต่อสถานีสูบน้ำในเครือข่ายที่มีแหล่งพลังงานสองแห่ง
เพื่อรักษาเสถียรภาพของแรงดันเมื่อมีปั๊มเพิ่มแรงดันอยู่ที่สถานีใดสถานีหนึ่ง ความดันที่ท่อร่วมไอดีจะคงที่ สถานีนี้เรียกว่าคงที่ สถานีอื่นเรียกว่าฟรี เมื่อติดตั้งปั๊มเพิ่มแรงดัน ความดันในท่อร่วมทางเข้าของสถานีอิสระจะเปลี่ยนตามจำนวน
ก. โหมดไฮดรอลิกของระบบทำความร้อนแบบเปิด
คุณสมบัติหลักของโหมดไฮดรอลิกของระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดคือเมื่อมีน้ำเข้าการไหลของน้ำในเส้นกลับจะน้อยกว่าในแหล่งจ่าย ในทางปฏิบัติความแตกต่างนี้เท่ากับการดึงน้ำออกมา
รูปที่.6.18. กราฟเพียโซเมตริกของระบบเปิด
กราฟเพียโซเมตริกของเส้นจ่ายยังคงที่ในระหว่างการดึงน้ำออกจากเส้นส่งคืน เนื่องจากอัตราการไหลของเส้นจ่ายจะถูกรักษาให้คงที่โดยใช้ตัวควบคุมการไหลที่อินพุตของสมาชิก เมื่อการดึงน้ำเพิ่มขึ้น อัตราการไหลในเส้นส่งคืนจะลดลง และกราฟพีโซเมตริกของเส้นส่งคืนจะราบเรียบขึ้น เมื่อการดึงน้ำเท่ากับอัตราการไหลในท่อจ่าย อัตราการไหลในท่อส่งกลับจะเป็นศูนย์ และกราฟพีโซเมตริกของท่อส่งกลับจะกลายเป็นแนวนอน ด้วยเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากันของเส้นไปข้างหน้าและย้อนกลับ และไม่มีการดึงน้ำ กราฟความดันในเส้นไปข้างหน้าและย้อนกลับจึงมีความสมมาตร ในกรณีที่ไม่มีน้ำประปาสำหรับจ่ายน้ำร้อน ปริมาณการใช้น้ำจะเท่ากับปริมาณการใช้ความร้อนที่คำนวณได้ - วี.
จากสมการ (***) เราจะหาได้ ฉ.
1. เมื่อดึงน้ำ DHW ออกจากท่อจ่าย การไหลผ่านระบบทำความร้อนจะลดลง เมื่อแยกวิเคราะห์จากบรรทัดส่งคืน จะเพิ่มขึ้น ที่ ข=0.4 การไหลของน้ำผ่านระบบทำความร้อนเท่ากับที่คำนวณได้
2. ระดับการเปลี่ยนแปลงของการไหลของน้ำผ่านระบบทำความร้อน -
3. ระดับการเปลี่ยนแปลงของการไหลของน้ำผ่านระบบทำความร้อนจะมากขึ้น ความต้านทานของระบบก็จะยิ่งต่ำลง
การเพิ่มขึ้นของการดึงน้ำสำหรับ DHW อาจนำไปสู่สถานการณ์ที่น้ำทั้งหมดหลังจากระบบทำความร้อนไปที่ก๊อกน้ำ DHW ในกรณีนี้การไหลของน้ำในท่อส่งกลับจะเป็นศูนย์
จาก (***): 
, ที่ไหน (****)
ส่งผลงานดีๆ ของคุณในฐานความรู้ได้ง่ายๆ ใช้แบบฟอร์มด้านล่าง
นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงาน จะรู้สึกขอบคุณเป็นอย่างยิ่ง
โพสต์เมื่อ http://www.allbest.ru/
การแนะนำ
ข้อมูลเบื้องต้น
ส่วนการคำนวณ
8.1 การเลือกเครื่องสูบน้ำแบบเครือข่าย
8.3 การเลือกปั๊มเพิ่มแรงดัน
8.4 การเลือกกังหันไอน้ำสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อน
9.3 การคำนวณพื้นที่ด้วยตัวชดเชยรูปตัวยู
การติดตั้งอุปกรณ์เครือข่ายความร้อน
การแนะนำ
การจ่ายความร้อนเป็นหนึ่งในระบบย่อยหลักของวิศวกรรมพลังงานความร้อน
วัตถุประสงค์หลักของระบบจ่ายความร้อนคือเพื่อให้ผู้บริโภคได้รับความร้อนตามปริมาณที่จำเป็นตามคุณภาพที่ต้องการ
ระบบทำน้ำร้อนมีสองประเภท: แบบปิดและแบบเปิด ในระบบปิด น้ำในเครือข่ายที่หมุนเวียนในเครือข่ายทำความร้อนจะถูกใช้เป็นสารหล่อเย็นเท่านั้น แต่ไม่ได้นำมาจากเครือข่าย
สำหรับการจ่ายความร้อนให้กับเมือง ในกรณีส่วนใหญ่จะใช้ระบบน้ำแบบสองท่อซึ่งเครือข่ายทำความร้อนประกอบด้วยสองท่อ: อุปทานและส่งคืน น้ำร้อนจะถูกส่งจากสถานีไปยังสมาชิกผ่านท่อจ่ายและน้ำเย็นจะถูกส่งกลับไปยังสถานีผ่านทางท่อส่งกลับ
การใช้ระบบสองท่อเป็นหลักในเมืองต่างๆ อธิบายได้จากข้อเท็จจริงที่ว่าระบบเหล่านี้เมื่อเปรียบเทียบกับระบบหลายท่อแล้ว ต้องใช้เงินลงทุนเริ่มแรกน้อยกว่าและมีค่าใช้จ่ายถูกกว่าในการดำเนินงาน ระบบสองท่อสามารถใช้ได้ในกรณีที่ผู้บริโภคทุกคนในพื้นที่ต้องการความร้อนที่มีศักยภาพใกล้เคียงกัน
จำนวนท่อคู่ขนานในระบบปิดต้องมีอย่างน้อยสองท่อ เนื่องจากหลังจากการถ่ายเทความร้อนในการติดตั้งระบบสมาชิก จะต้องส่งสารหล่อเย็นกลับไปยังสถานี
แม้ว่าภาระความร้อนจะมีความหลากหลายอย่างมีนัยสำคัญ แต่ก็สามารถแบ่งออกเป็นสองกลุ่มตามลักษณะของการเกิดขึ้นในช่วงเวลาหนึ่ง: ตามฤดูกาลและตลอดทั้งปี การเปลี่ยนแปลงภาระตามฤดูกาลขึ้นอยู่กับสภาพภูมิอากาศเป็นหลัก เช่น อุณหภูมิภายนอก ทิศทางและความเร็วลม การแผ่รังสีแสงอาทิตย์ ความชื้นในอากาศ ฯลฯ ปริมาณงานตลอดทั้งปีประกอบด้วยปริมาณงานในกระบวนการและการจ่ายน้ำร้อน
งานหลักประการหนึ่งในการออกแบบและพัฒนาโหมดการทำงานของระบบจ่ายความร้อนแบบรวมศูนย์คือการกำหนดค่าและลักษณะของภาระความร้อนซึ่งเป็นสิ่งที่เราจะทำในการคำนวณนี้
ข้อมูลเบื้องต้น
แผนทั่วไปหมายเลข 2
CHP หมายเลข 5
ประเภทของระบบ: ปิด
ความหนาแน่นของประชากร คน/เฮกตาร์ 340
พารามิเตอร์น้ำหล่อเย็น:
วัสดุฉนวนความร้อน IPS-T
พื้นที่ก่อสร้างคิรอฟ
1. การกำหนดปริมาณการใช้ความร้อนรายชั่วโมงและรายปี
พื้นที่เขตที่อยู่อาศัยและเขตอุตสาหกรรมถูกกำหนดตามผังทั่วไป
การกำหนดจำนวนประชากร:
ที่ไหน ร- ความหนาแน่นของประชากร คน/เฮกตาร์ เอฟ- พื้นที่ก่อสร้างตึกเฮกตาร์ (ตามแบบแปลนทั่วไป)
พื้นที่ใช้สอยรวมของบล็อก:
ที่ไหน ฉ- บรรทัดฐาน พื้นที่ทั้งหมดอาคารพักอาศัยสำหรับหนึ่งคน (9 - 12)
พวกเรายอมรับ ฉ=10.
ผลการคำนวณแสดงไว้ในตารางที่ 1
ตารางที่ 1.
|
หมายเลขไตรมาส |
พื้นที่ไตรมาส ฮ่า |
จำนวนคนที่อาศัยอยู่ |
พื้นที่อยู่อาศัยของบล็อก |
|
ข้อมูลที่จำเป็นสำหรับการคำนวณการไหลของความร้อนสำหรับการทำความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน นำมาจากตารางที่ 2
ตารางที่ 2
การไหลของความร้อนสูงสุด W เพื่อให้ความร้อนแก่อาคารพักอาศัยและสาธารณะ:
โดยที่ตัวบ่งชี้รวมของการไหลของความร้อนสูงสุดเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารพักอาศัยต่อ 1 พื้นที่ทั้งหมดนำมาจากตารางที่ 3 - ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงการไหลของความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารสาธารณะ
ตารางที่ 3
ตัวบ่งชี้รวมของการไหลของความร้อนสูงสุดเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารที่พักอาศัยต่อ 1 พื้นที่ทั้งหมดเป็นที่ยอมรับสำหรับอาคารหลังปี 1985 ที่มี 5 ชั้นขึ้นไป -
การไหลของความร้อนสูงสุด W สำหรับการระบายอากาศในอาคารสาธารณะ:
โดยที่ =0.6 คือค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการไหลของความร้อนเพื่อการระบายอากาศของอาคารสาธารณะ
การไหลของความร้อนเฉลี่ย W สำหรับการจ่ายน้ำร้อนภายในอาคารพักอาศัยและอาคารสาธารณะ:
โดยที่ตัวบ่งชี้รวมของการไหลของความร้อนโดยเฉลี่ยสำหรับการจัดหาน้ำร้อนต่อคน ก- อัตราการใช้น้ำสำหรับการจัดหาน้ำร้อนที่อุณหภูมิต่อคนต่อวันที่อาศัยอยู่ในอาคารที่มีการจัดหาน้ำร้อนเป็นที่ยอมรับ ก=110; ข- อัตราการใช้น้ำสำหรับการจัดหาน้ำร้อนที่ใช้ในอาคารสาธารณะ ที่อุณหภูมิที่เรายอมรับ ข=25 ลิตร/วัน สำหรับหนึ่งคน; - อุณหภูมิน้ำเย็น (ประปา) เข้า ฤดูร้อน, ยอมรับ; กับ- ความจุความร้อนจำเพาะของน้ำ เรายอมรับ กับ=4,187 .
การไหลของความร้อนสูงสุด W สำหรับการจ่ายน้ำร้อนภายในอาคารที่พักอาศัยและอาคารสาธารณะ:
เมื่อพิจารณาปริมาณการใช้ความร้อนโดยประมาณสำหรับพื้นที่เมือง จะต้องคำนึงว่าเมื่อขนส่งสารหล่อเย็นจะเกิดการสูญเสียความร้อน สิ่งแวดล้อมซึ่งคิดเป็น 5% ของภาระความร้อน ดังนั้นการใช้ความร้อนทั้งหมดเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน:
ผลการคำนวณแสดงไว้ในตารางที่ 4
ตารางที่ 4
|
หมายเลขไตรมาส |
ปริมาณการใช้ความร้อน, กิโลวัตต์ |
|||||
|
รวมโดยคำนึงถึงการสูญเสีย: |
ในฤดูร้อน ซึ่งตามอัตภาพการจ่ายความร้อนจะถูกกำหนดตามอัตภาพตามช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิภายนอก เฉพาะ DHW จาก 3 โหลดความร้อนเท่านั้นที่ทำงาน
การใช้ความร้อนเฉลี่ยต่อชั่วโมงสำหรับการจัดหาน้ำร้อนในฤดูร้อนจะเป็น:
อุณหภูมิเฉลี่ยอยู่ที่ไหน น้ำร้อนยอมรับ; - ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการเปลี่ยนแปลงปริมาณการใช้น้ำสำหรับการจัดหาน้ำร้อนในช่วงที่ไม่ให้ความร้อนเพราะว่า คิรอฟไม่ใช่เมืองตากอากาศ เรายอมรับ =0.8; - อุณหภูมิเย็น น้ำประปาในช่วงฤดูร้อนเรายอมรับ - อุณหภูมิของน้ำประปาเย็นในช่วงที่ไม่ทำความร้อนเรายอมรับ
เรายอมรับอุณหภูมิเฉลี่ยของสถานที่ที่มีความร้อนอยู่ที่ไหน - อุณหภูมิอากาศภายนอกสำหรับการออกแบบระบบทำความร้อนนำมาจากตารางที่ 2
ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดสำหรับการทำความร้อน การระบายอากาศ และน้ำร้อนภายในบ้านที่อุณหภูมิ ที=+8 :
การไหลของความร้อนเฉลี่ยเพื่อให้ความร้อนและการระบายอากาศในช่วงระยะเวลาทำความร้อน:
โดยที่ อุณหภูมิอากาศภายนอกเฉลี่ยในช่วงระยะเวลาทำความร้อนคือ .
การใช้ความร้อนต่อปีเพื่อการทำความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อนของอาคารที่พักอาศัยและสาธารณะ:
ระยะเวลาการให้ความร้อนคือวัน ซี- จำนวนชั่วโมงการทำงานของระบบระบายอากาศของอาคารสาธารณะโดยเฉลี่ยในช่วงระยะเวลาการทำความร้อนในระหว่างวัน ซี=16 โดย ; - จำนวนวันโดยประมาณต่อปีของการทำงานของระบบ DHW = 350 วัน
ตารางที่ 5
จากข้อมูลในตารางที่ 5 กราฟของภาระความร้อนต่อปีจะถูกสร้างขึ้น กราฟนี้แสดงไว้ในรูปที่ 1
2. การคำนวณและการสร้างตารางการควบคุมการจ่ายความร้อน
ตามเครือข่ายเครื่องทำน้ำร้อน B ควรใช้การควบคุมการจ่ายความร้อนคุณภาพสูงจากส่วนกลางโดยการเปลี่ยนอุณหภูมิของสารหล่อเย็นขึ้นอยู่กับอุณหภูมิอากาศภายนอก
2.1 การควบคุมการปล่อยความร้อนในระบบปิด
พิจารณาความดันอุณหภูมิของอุปกรณ์ทำความร้อน:
อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายของระบบทำความร้อนอยู่ที่ไหนหลังจากลิฟต์ที่เป็นที่ยอมรับ - อุณหภูมิของน้ำในท่อส่งคืนหลังจากระบบทำความร้อนที่ - ยอมรับอุณหภูมิที่คำนวณได้ของอากาศภายใน
ความแตกต่างของอุณหภูมิโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายทำความร้อน:
อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนอยู่ที่ไหนที่อุณหภูมิอากาศภายนอก .
ความแตกต่างของอุณหภูมิน้ำโดยประมาณในระบบทำความร้อนเฉพาะที่:
เมื่อพิจารณาค่าที่แตกต่างกันของอุณหภูมิอากาศภายนอกตั้งแต่ +8 ถึง อุณหภูมิของน้ำในสายจ่ายและสายส่งกลับจะถูกกำหนดตามลำดับและตามสูตร:
ผลลัพธ์แสดงไว้ในตารางที่ 6
ตารางที่ 6
เนื่องจากความร้อนจะถูกส่งไปพร้อมๆ กันผ่านเครือข่ายการทำความร้อนเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน เพื่อตอบสนองภาระความร้อนของการจ่ายน้ำร้อน จึงจำเป็นต้องปรับเปลี่ยนกำหนดการทำความร้อนของอุณหภูมิของน้ำ อุณหภูมิของน้ำร้อนในระบบเพิ่มน้ำของระบบ DHW จะต้องมีอย่างน้อย 55 ตามลำดับ อุณหภูมิของน้ำร้อนที่ทางออกของเครื่องทำน้ำอุ่น DHW จะต้องอยู่ที่ 60-65 ดังนั้นอุณหภูมิต่ำสุดของน้ำในเครือข่ายในสายจ่ายจะเท่ากับ 70 สำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิด เมื่อต้องการทำเช่นนี้ เส้นโค้งการให้ความร้อนจะถูกตัดที่ระดับ 70 อุณหภูมิอากาศภายนอกที่สอดคล้องกับจุดแตกหักของเส้นโค้งจะพบได้โดยการประมาณค่าเชิงเส้น:
อุณหภูมิของน้ำในท่อส่งกลับหลังระบบทำความร้อนซึ่งสอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟอุณหภูมิ:
จุดแตกหักของกราฟแบ่งออกเป็น 2 ส่วนโดยมีโหมดการควบคุมที่แตกต่างกัน: ในช่วงอุณหภูมิอากาศภายนอกจากถึงจะมีการควบคุมคุณภาพความร้อนส่วนกลาง ในช่วงอุณหภูมิตั้งแต่ +8 ถึงการควบคุมท้องถิ่นของภาระความร้อนทุกประเภท
การคำนวณตารางอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นประกอบด้วยการกำหนดความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในเครื่องทำน้ำอุ่นของขั้นตอนบนและล่างที่อุณหภูมิภายนอกที่แตกต่างกันและภาระสมดุลของแหล่งจ่ายน้ำร้อน:
โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ความสมดุลโดยคำนึงถึงความไม่สม่ำเสมอของการใช้ความร้อนสำหรับการจัดหาน้ำร้อนในระหว่างวันถูกนำมาใช้
ความแตกต่างของอุณหภูมิรวมของน้ำในเครือข่ายในเครื่องทำน้ำอุ่นของขั้นตอนบนและล่างตลอดระยะเวลาการทำความร้อนทั้งหมด:
ความร้อนต่ำของน้ำประปาจนถึงอุณหภูมิของน้ำร้อนในขั้นตอนล่างของเครื่องทำน้ำอุ่น: ; เพราะ ถ้ามีถังเก็บก็รับครับ
อุณหภูมิของน้ำประปาอุ่นหลังจากขั้นตอนล่าง (I) ของเครื่องทำน้ำอุ่น:
ความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ด้านล่างของเครื่องทำน้ำอุ่นซึ่งสอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟ:
อุณหภูมิของน้ำร้อนที่เข้าสู่ระบบ DHW อยู่ที่ไหน - อุณหภูมิของน้ำประปาเย็นในช่วงที่ทำความร้อนเรายอมรับ
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในแนวกลับตามกำหนดเวลาที่เพิ่มขึ้น ซึ่งสอดคล้องกับจุดพักของกำหนดการ:
ความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในระยะบน (II) ของเครื่องทำน้ำอุ่นซึ่งสอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟ:
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในแหล่งจ่ายหลักของเครือข่ายทำความร้อนตามกำหนดเวลาที่เพิ่มขึ้นซึ่งสอดคล้องกับจุดพักของกำหนดการ:
โดยที่ อุณหภูมิของน้ำในสายจ่าย สอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟ .
ที่อุณหภูมิภายนอกตั้งแต่ถึง:
ความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ด้านล่างของเครื่องทำน้ำอุ่น:
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในสายกลับตามกำหนดเวลาที่เพิ่มขึ้น:
ความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในช่วงบน (II) ของเครื่องทำน้ำอุ่น:
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในแหล่งจ่ายหลักของเครือข่ายทำความร้อนตามกำหนดเวลาที่เพิ่มขึ้น:
ผลลัพธ์ของการคำนวณพารามิเตอร์เหล่านี้แสดงไว้ในตารางที่ 7 ตารางเวลาสำหรับการควบคุมการจ่ายความร้อนจะถูกสร้างขึ้นตามค่าเหล่านี้
ตารางที่ 7
2.2 การควบคุมภาระการระบายอากาศ
การควบคุมการจ่ายความร้อนเพื่อการระบายอากาศสามารถทำได้โดยการเปลี่ยนอัตราการไหลของน้ำในเครือข่ายหรืออากาศร้อน ในการควบคุมการจ่ายความร้อนเพื่อการระบายอากาศจะใช้วิธีการควบคุมโดยการเปลี่ยนการไหลของน้ำในเครือข่าย
ขึ้นอยู่กับกราฟการใช้ความร้อนสำหรับการระบายอากาศ ถาม โวลต์ = ฉ(ที m) และอุณหภูมิของน้ำในสายจ่าย 1 = ฉ(ที n) ระยะเวลาการให้ความร้อนทั้งหมดสามารถแบ่งออกเป็นสามช่วง:
ฉันช่วง - จาก ที n = +8 o C จนกว่าอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายจะคงที่ และการใช้ความร้อนในการระบายอากาศจะเปลี่ยนไป ในช่วงอุณหภูมิอากาศภายนอกนี้ นอกเหนือจากกฎระเบียบส่วนกลางแล้ว การควบคุมเชิงปริมาณในท้องถิ่นยังดำเนินการโดยการเปลี่ยนการไหลของน้ำในเครือข่ายผ่านเครื่องทำความร้อน
อุณหภูมิของน้ำหลังฮีตเตอร์ 2 โวลต์กำหนดจากสมการ
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในสายจ่ายอยู่ที่ใด - อุณหภูมิของน้ำหลังจากรับเครื่องทำความร้อนแล้ว
สมการนี้แก้ได้โดยวิธีการประมาณค่าต่อเนื่องหรือวิธีวิเคราะห์เชิงกราฟิก
เราสงสัย
ช่วงที่ II - จากถึงเมื่ออุณหภูมิลดลงอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในสายจ่ายและการใช้ความร้อนในการระบายอากาศจะเพิ่มขึ้น ในช่วงนี้จะมีการดำเนินการควบคุมคุณภาพความร้อนส่วนกลาง ตามตารางที่ 2: .
ช่วงที่ III - จากถึงเมื่ออุณหภูมิอากาศภายนอกลดลง อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในสายจ่ายจะเพิ่มขึ้น และการใช้ความร้อนในการระบายอากาศยังคงที่ ในช่วงนี้ นอกเหนือจากกฎระเบียบเชิงคุณภาพส่วนกลางแล้ว ยังมีการนำกฎระเบียบเชิงปริมาณในท้องถิ่นของปริมาณการระบายอากาศมาใช้ด้วย
อุณหภูมิของน้ำหลังเครื่องทำความร้อนถูกกำหนดจากสมการ:
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายที่อุณหภูมิอากาศภายนอกอยู่ที่ไหน - อุณหภูมิของน้ำหลังจากเครื่องทำความร้อนที่อุณหภูมิอากาศภายนอกเป็นที่ยอมรับ - อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายหลังการติดตั้งเครื่องทำความร้อนที่อุณหภูมิอากาศภายนอก
เราพบกราฟิก:
เราสงสัย
เมื่อใช้ค่าที่ได้รับ เราจะสร้างกราฟเพื่อควบคุมภาระการช่วยหายใจ (เส้นประ)
ตารางการควบคุมการจ่ายความร้อนแสดงในรูปที่ 2
3. การกำหนดอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นโดยประมาณในเครือข่ายการทำความร้อน
ด้วยการควบคุมการจ่ายความร้อนคุณภาพสูง ปริมาณการใช้น้ำเครือข่ายโดยประมาณเพื่อให้ความร้อนคือ:
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายโดยประมาณเพื่อการระบายอากาศ:
ค่าใช้จ่ายโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายสำหรับการจัดหาน้ำร้อนในประเทศขึ้นอยู่กับรูปแบบการเชื่อมต่อของเครื่องทำน้ำอุ่น ในงานนี้มีการใช้รูปแบบลำดับสองขั้นตอนดังนั้นปริมาณการใช้น้ำเฉลี่ยรายชั่วโมงสำหรับการจ่ายน้ำร้อนคือ:
ปริมาณการใช้น้ำสูงสุดสำหรับ DHW:
การไหลของน้ำในเครือข่ายโดยประมาณทั้งหมดในเครือข่ายการทำความร้อนแบบสองท่อเมื่อควบคุมตามกำหนดเวลาที่เพิ่มขึ้น:
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายโดยประมาณเพื่อให้ความร้อนและการระบายอากาศ และปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดที่อุณหภูมิอากาศภายนอก:
จากข้อมูลที่ได้รับ จะมีการสร้างกราฟของอัตราการไหลของสารหล่อเย็นโดยประมาณในเครือข่ายการทำความร้อน
กราฟของอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นที่คำนวณได้แสดงไว้ในรูปที่ 3
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายแยกตามไตรมาส ตันต่อชั่วโมง แสดงไว้ในตารางที่ 8
ตารางที่ 8
|
หมายเลขไตรมาส |
การใช้น้ำเครือข่ายเพื่อให้ความร้อน, t/h |
การใช้น้ำในเครือข่ายเพื่อการระบายอากาศ, t/h |
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อน, t/h |
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายทั้งหมดโดยประมาณ, ตัน/ชั่วโมง |
||
|
เฉลี่ยรายชั่วโมง |
ขีดสุด |
|||||
4. การเลือกการออกแบบเครือข่ายการทำความร้อนและการพัฒนาแผนภาพการติดตั้ง
การออกแบบเครือข่ายทำความร้อนเริ่มต้นด้วยการเลือกเส้นทางและวิธีการวาง ในเมืองและพื้นที่ที่มีประชากรอื่นๆ ควรจัดให้มีเส้นทางในช่องทางทางเทคนิคที่กำหนดสำหรับเครือข่ายสาธารณูปโภค ขนานกับเส้นสีแดงของถนน ถนน และทางรถวิ่ง นอกถนนและแถบสีเขียว และภายในเขตย่อยและบล็อก - นอกถนน ในอาณาเขตของบล็อกและเขตย่อยอนุญาตให้วางท่อทำความร้อนตามทางเดินที่ไม่มีพื้นผิวถนนทางเท้าและพื้นที่สีเขียวถาวร ด้วยเหตุผลด้านความปลอดภัย เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อที่วางในละแวกใกล้เคียงหรือเขตย่อยไม่ควรเกิน 500 มม. และเส้นทางไม่ควรผ่านสถานที่ที่ประชากรอาจรวมตัวกัน (สนามกีฬา, สวนสาธารณะ, สนามหญ้าของอาคารสาธารณะ ฯลฯ )
เมื่อเลือกเส้นทางท่อความร้อนจำเป็นต้องคำนึงถึงประสิทธิภาพและความน่าเชื่อถือของเครือข่ายความร้อนด้วย เราควรพยายามใช้เครือข่ายทำความร้อนที่มีความยาวสั้นที่สุดไปยังห้องระบายความร้อนจำนวนน้อยกว่าโดยใช้การเชื่อมต่อบล็อกแบบสองทางหากเป็นไปได้ เงือก เครือข่ายความร้อนตามกฎแล้วควรใช้ท่อ 2 ท่อจ่ายน้ำหล่อเย็นพร้อมกันเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ การจ่ายน้ำร้อน และความต้องการทางเทคโนโลยี รูปแบบของเครือข่ายการทำความร้อนแบบเขตได้รับการยอมรับว่าเป็นทางตันโดยไม่มีการซ้ำซ้อน
ในพื้นที่ที่มีประชากรมักติดตั้งเครือข่ายทำความร้อนใต้ดิน การวางค่าโสหุ้ยภายในเขตเมืองสามารถใช้ในพื้นที่ที่มีสภาพดินที่ยากลำบากเมื่อทำการข้าม ทางรถไฟโครงข่ายทั่วไป แม่น้ำ หุบเหว ที่มีโครงสร้างใต้ดินหนาแน่นสูง และในกรณีอื่นๆ [SNiP 41-02-2003] ความชันของเครือข่ายความร้อนโดยไม่คำนึงถึงทิศทางการเคลื่อนที่ของสารหล่อเย็นและวิธีการติดตั้งต้องมีอย่างน้อย 0.002
การติดตั้งเครือข่ายทำความร้อนใต้ดินสามารถทำได้ในท่อหรือไม่มีท่อ การติดตั้งในช่องทางที่ไม่ผ่านการออกแบบต่างๆกำลังแพร่หลาย สิ่งที่มีแนวโน้มมากที่สุดสำหรับการสร้างเครือข่ายทำความร้อนคือช่องทางที่ไม่ผ่านเช่น KLp และ KLS ซึ่งให้การเข้าถึงท่อได้ฟรีระหว่างการเชื่อมฉนวนและงานประเภทอื่น ๆ
เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของเครือข่ายการทำความร้อนขอแนะนำให้จัดเตรียมการจ่ายความร้อนซ้ำซ้อนให้กับผู้บริโภคผ่านทาง การทำงานร่วมกันแหล่งความร้อนหลายแห่งรวมถึงการติดตั้งจัมเปอร์ปิดกั้นระหว่างแหล่งจ่ายไฟหลักเมื่อใด การติดตั้งใต้ดิน.
เมื่อเลือกเส้นทาง จะมีการจัดเตรียมเครือข่ายทำความร้อนหนึ่งอินพุตสำหรับแต่ละไตรมาส อนุญาตให้เชื่อมต่อบล็อกที่อยู่ติดกันจากห้องระบายความร้อนหนึ่งห้อง โครงการหลักสูตรใช้การออกแบบมาตรฐานแบบครบวงจรของช่องคอนกรีตเสริมเหล็กสำเร็จรูปซึ่งขนาดขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อความร้อน
การเลือกท่อและข้อต่อระหว่างการออกแบบนั้นดำเนินการตามแรงดันใช้งานและอุณหภูมิของสารหล่อเย็น สำหรับเครือข่ายทำความร้อนจะใช้ท่อเหล็กเชื่อมตามยาวด้วยไฟฟ้าเชื่อมตาม GOST 10704-91 ท่อเชื่อมต่อกันด้วยการเชื่อม วาล์วปิดประเภทหลักๆ ได้แก่ วาล์วเหล็กพร้อมระบบขับเคลื่อนแบบแมนนวลสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุด 500 มม. และระบบขับเคลื่อนไฟฟ้าสำหรับเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 500 มม.
แผนภาพการติดตั้งจะวาดเป็นสองบรรทัด โดยท่อจ่ายความร้อนจะอยู่ทางด้านขวาในทิศทางการเคลื่อนที่ของสารหล่อเย็นจากแหล่งความร้อน ในสถานที่ของกิ่งก้านไปจนถึงบล็อกหรืออาคารจะมีห้องระบายความร้อน
การพัฒนาแผนภาพการติดตั้งประกอบด้วยการวางส่วนรองรับแบบคงที่ ตัวชดเชย และวาล์วปิดและควบคุมตามเส้นทางของเครือข่ายทำความร้อน ในพื้นที่ระหว่างห้องปม ได้แก่ ห้องในโหนดสาขามีการวางส่วนรองรับคงที่ระยะห่างระหว่างนั้นขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อความร้อนประเภทของตัวชดเชยและวิธีการวางเครือข่ายความร้อน มีการชดเชยให้ในพื้นที่ระหว่างส่วนรองรับคงที่สองตัว
ควรให้การสนับสนุนคงที่:
ก) ถาวร - สำหรับวิธีการวางท่อทั้งหมด
b) แผง - สำหรับการติดตั้งและการติดตั้งแบบไม่มีช่องในช่องที่ไม่สามารถผ่านได้เมื่อวางส่วนรองรับไว้นอกห้อง
c) ที่หนีบ - เมื่อวางเหนือพื้นดินและในอุโมงค์ (ในพื้นที่ที่มีการชดเชยที่ยืดหยุ่นและการชดเชยตัวเอง)
การเลี้ยวของเส้นทางเครือข่ายการทำความร้อนที่มุม 90-130° ใช้เพื่อชดเชยการขยายอุณหภูมิด้วยตนเอง และในสถานที่ที่มีการเลี้ยวที่มุมมากกว่า 130° จะมีการติดตั้งส่วนรองรับแบบตายตัว
การชดเชยการเปลี่ยนรูปของอุณหภูมิในเครือข่ายการทำความร้อนนั้นจัดทำโดยตัวชดเชย - กล่องบรรจุ, เครื่องสูบลม, รัศมีรวมถึงการชดเชยตัวเอง - โดยใช้ส่วนของการหมุนหลักทำความร้อน ข้อต่อขยายกล่องบรรจุมีความสามารถในการชดเชยสูงและการใช้โลหะต่ำ แต่ต้องมีการตรวจสอบและบำรุงรักษาอย่างต่อเนื่อง ต้องจัดให้มีห้องระบายความร้อนในสถานที่ซึ่งมีข้อต่อขยายกล่องบรรจุอยู่ระหว่างการติดตั้งใต้ดิน มีตัวชดเชยกล่องบรรจุด้วย ดี y = 100-1400 มม. สำหรับแรงดันตามเงื่อนไขสูงถึง 2.5 MPa และอุณหภูมิสูงถึง 300C แบบด้านเดียวและสองด้าน ขอแนะนำให้ใช้ข้อต่อขยายกล่องบรรจุกับส่วนตรงของท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ ข้อต่อขยายของเครื่องสูบลมผลิตขึ้นสำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 50 ถึง 1,000 มม. ไม่ต้องการการบำรุงรักษาและสามารถใช้สำหรับวิธีการติดตั้งใดก็ได้ อย่างไรก็ตาม มีความสามารถในการชดเชยค่อนข้างน้อย (สูงถึง 100 มม.) และสามารถใช้โดยใช้ตัวรองรับไกด์ได้ ตัวชดเชยแนวรัศมี (ส่วนใหญ่เป็นรูปตัว U) ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลาย ตัวชดเชยแนวรัศมีสามารถใช้ได้กับเส้นผ่านศูนย์กลางใดก็ได้ โดยไม่ต้องการการบำรุงรักษา แต่ต้องใช้โลหะ มีปฏิกิริยาตามแนวแกนที่สำคัญ และมีความต้านทานไฮดรอลิกที่ดีกว่าเมื่อเทียบกับตัวชดเชยกล่องบรรจุและตัวชดเชยเบลโลว์ เมื่อแก้ไขปัญหาการชดเชยการเปลี่ยนรูปของอุณหภูมิในเครือข่ายความร้อน สิ่งแรกที่จำเป็นต้องใช้มุมการหมุนตามธรรมชาติของเส้นทางเพื่อการชดเชยตนเอง จากนั้นจึงใช้อุปกรณ์ชดเชยพิเศษเท่านั้น
โครงการนี้จัดทำห้องคอนกรีตเสริมเหล็กสำเร็จรูปแบบครบวงจร หากต้องการเข้าและออกจากห้องจะต้องมีช่องฟัก บันไดโลหะ หรือฉากยึดอย่างน้อย 2 ช่อง หากพื้นที่ห้องตามขนาดภายในมากกว่า 6 ตารางเมตร ให้ติดตั้งช่องฟักสี่ช่อง: ด้านล่างถูกจัดเรียงโดยมีความลาดเอียง 0.02 ไปทางหลุมเพื่อรวบรวมและระบายน้ำ มีการติดตั้งวาล์วปิดบนท่อความร้อนทุกสาขาในห้อง การเปลี่ยนไปใช้เส้นผ่านศูนย์กลางท่ออื่นจะดำเนินการภายในห้อง ความสูงขั้นต่ำของห้องคือ 2 ม.
เพื่อลดความสูงของห้องและทำให้เครือข่ายการทำความร้อนลึกขึ้น สามารถติดตั้งวาล์วได้ที่มุม 45° หรือแนวนอน ในสถานที่ที่ติดตั้งวาล์วตัดขวาง ที่ด้านข้างของแหล่งความร้อน จะมีการติดตั้งจัมเปอร์ระหว่างท่อจ่ายและท่อความร้อนส่งกลับซึ่งมีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากับ 0.3 ของเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อความร้อน มีการติดตั้งวาล์วสองตัวบนจัมเปอร์และระหว่างนั้นจะมีวาล์วควบคุมการระบายน้ำ ง= 25 มม. อนุญาตให้เพิ่มระยะห่างระหว่างวาล์วหน้าตัดเป็น 1,500 ม. บนท่อ ง= 400 – 500 มม. โดยต้องเติมน้ำหรือระบายออกภายใน 4 ชั่วโมง สำหรับท่อ ง 600 มม. - สูงถึง 3,000 ม. หากพื้นที่นั้นเต็มไปด้วยน้ำหรือระบายออกภายใน 5 ชั่วโมงและสำหรับ การวางเหนือศีรษะ ง 900 มม. - สูงถึง 5,000 ม.
เมื่อติดตั้งวาล์วที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ สามารถติดตั้งศาลาเหนือพื้นดินแทนห้องระบายความร้อนได้ ในห้องบนกิ่งไม้ถึงอาคารแต่ละหลังที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางกิ่งสูงสุด 50 มม. และความยาวสูงสุด 30 ม. อาจไม่สามารถติดตั้งวาล์วปิดได้ ในกรณีนี้จะต้องจัดให้มีวาล์วปิดเพื่อให้แน่ใจว่ากลุ่มอาคารที่มีภาระความร้อนรวมสูงถึง 0.6 เมกะวัตต์
แผนภาพการทำงานของสาขาที่ยุ่งที่สุดแสดงไว้ในรูปที่ 4
5. การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายทำน้ำร้อน
การคำนวณทางไฮดรอลิกเป็นส่วนที่สำคัญที่สุดประการหนึ่งในการออกแบบและการทำงานของเครือข่ายทำความร้อน
เมื่อออกแบบการคำนวณไฮดรอลิกจะรวมถึงงานต่อไปนี้:
การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ
การกำหนดแรงดันตก (ความดัน);
การหาค่าความดัน (ความดัน) ที่จุดต่างๆ ในโครงข่าย
การเชื่อมโยงทุกจุดของระบบในโหมดคงที่และไดนามิกเพื่อให้มั่นใจถึงแรงกดดันที่อนุญาตและแรงกดดันที่จำเป็นในเครือข่ายและระบบสมาชิก
ผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิกให้วัสดุเริ่มต้นดังต่อไปนี้:
เพื่อกำหนดการลงทุน การใช้โลหะ และปริมาณงานหลักในการก่อสร้างเครือข่ายทำความร้อน
การสร้างลักษณะของปั๊มหมุนเวียนและปั๊มแต่งหน้า จำนวนปั๊มและตำแหน่ง
การกำหนดสภาวะการทำงานของแหล่งความร้อน เครือข่ายทำความร้อน และระบบสมาชิก และการเลือกรูปแบบสำหรับการเชื่อมต่อการติดตั้งที่ใช้ความร้อนกับเครือข่ายทำความร้อน
การพัฒนารูปแบบการทำงานของระบบจ่ายความร้อน
ก่อนอื่นจำเป็นต้องวาดแผนทั่วไปของพื้นที่เมืองบนกระดาษ Whatman จากนั้นนำไปใช้กับแผนของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนและเครือข่ายเครื่องทำความร้อนที่มีสาขาที่จับคู่กับเขตย่อย
เพื่อประหยัดต้นทุนเงินทุน เครือข่ายทำความร้อนไม่ได้ถูกวางตามถนนทุกสาย แต่อยู่ฝั่งตรงข้ามถนน ค้นหาสายหลักของเครือข่ายทำความร้อนและสาขาที่อยู่ใกล้กับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนมากที่สุดเพื่อการคำนวณทางไฮดรอลิก กำหนดปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณในแต่ละเขตย่อย แรงดันตกคร่อมเชิงเส้นเฉพาะที่เหมาะสมที่สุดในหลักถูกกำหนดให้ไม่เกิน 30-80 และในสาขาไม่เกิน 50-300
5.1 การคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้น
การเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางท่อสำหรับส่วนหลักและส่วนแยกระหว่างการคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้นนั้นขึ้นอยู่กับอัตราการไหลของน้ำและแรงดันตกจำเพาะ ในระหว่างการคำนวณเบื้องต้น การสูญเสียแรงดันในความต้านทานภายในจะถูกนำมาพิจารณาด้วยค่าสัมประสิทธิ์การสูญเสียในพื้นที่ การคำนวณไฮดรอลิกเบื้องต้นเริ่มจากส่วนสุดท้ายจนถึงแหล่งความร้อน
ผลการคำนวณเบื้องต้นแสดงไว้ในตารางที่ 9
ตารางที่ 9
เนื่องจากทั้ง 3 จุดมีความคลาดเคลื่อนมากกว่าที่อนุญาต 10% จึงจำเป็นต้องติดตั้งแหวนปีกผีเสื้อ การคำนวณแหวนปีกผีเสื้อ (เส้นผ่านศูนย์กลางรูไดอะแฟรมปีกผีเสื้อ):
5.2 การคำนวณไฮดรอลิกขั้นสุดท้าย
หลังจากการคำนวณเบื้องต้น จะมีการคำนวณไฮดรอลิกขั้นสุดท้าย ซึ่งการสูญเสียแรงดันในความต้านทานเฉพาะที่จะถูกกำหนดด้วยวิธีที่แม่นยำยิ่งขึ้นโดยพิจารณาจากความยาวที่เท่ากันของโหนดที่แท้จริงของความต้านทานเฉพาะที่ เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ให้วาดไดอะแกรมการติดตั้งของสายหลักและกิ่งก้านออกเป็นสองบรรทัดโดยใช้ส่วนรองรับคงที่ วาล์วหน้าตัด ตัวชดเชย การเปลี่ยนผ่าน จัมเปอร์ และห้องระบายความร้อน
ตามแผนภาพการติดตั้งที่เสร็จสมบูรณ์ ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะจะถูกกำหนดและป้อนลงในตารางที่ 10
ตารางที่ 10
|
หมายเลขแปลง |
ผ่านแบบมีเงื่อนไข |
การต่อต้านในท้องถิ่น |
ปริมาณ |
ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่ |
ค่าสัมประสิทธิ์รวมของความต้านทานเฉพาะที่ |
รวมสำหรับพื้นที่ |
|
|
สายหลัก |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยกล่องบรรจุ |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยกล่องบรรจุ |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยกล่องบรรจุ |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
เชื่อมโค้ง 2 ตะเข็บที่มุม 90 |
|||||||
|
ตัวชดเชยกล่องบรรจุ |
|||||||
|
สาขา |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสาขา |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสาขา |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสำหรับทาง |
|||||||
|
วาล์วประตู |
|||||||
|
ตัวชดเชยรูปตัวยู |
|||||||
|
ทีสาขา |
ในการคำนวณไฮดรอลิกขั้นสุดท้าย แรงดันตกในส่วนต่างๆ จะถูกกำหนดโดยใช้ความยาวเทียบเท่าที่ระบุ
การสูญเสียแรงดันรวมในส่วนท่อ:
ความยาวไปป์ไลน์ที่กำหนดซึ่งคำนวณโดยสูตร:
ความยาวที่เท่ากันของความต้านทานเฉพาะนั้นหาได้จากสูตร:
ความยาวเท่ากันของความต้านทานเฉพาะที่ ซึ่งพบได้ตามตารางที่ 8.2 เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์ความหยาบที่เท่ากัน
ผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิกขั้นสุดท้ายสรุปไว้ในตารางที่ 11
ตารางที่ 11
ไม่ตรงกันของการสูญเสียแรงดันตามแนวเส้นหลัก (จากจุดสาขา) และตามแนวสาขา:
ความคลาดเคลื่อนน้อยกว่า 10% () ในส่วนที่ 5-11 และ 3-7 และในส่วนที่ 4-9 ความคลาดเคลื่อนเกินกว่าที่อนุญาต 10% ดังนั้นควรติดตั้งไดอะแฟรมปีกผีเสื้อในส่วนที่ 9 การคำนวณการเปิดไดอะแฟรมปีกผีเสื้อ:
6. การพัฒนาแผนภูมิความดันและการเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อสมาชิกกับเครือข่ายเครื่องทำความร้อน
สะดวกในการพรรณนาถึงการกระจายแรงกดดันในเครือข่ายการทำความร้อนในแนวคิดของกราฟเพียโซเมตริกซึ่งให้การแสดงภาพของหัวแรงดัน ณ จุดใด ๆ ในเครือข่ายการทำความร้อนดังนั้นจึงให้โอกาสมากขึ้นในการคำนึงถึงปัจจัยต่าง ๆ มากมาย ( ภูมิประเทศ, ความสูงของอาคาร, คุณสมบัติของระบบสมาชิก ฯลฯ ) เมื่อเลือกโหมดไฮดรอลิกที่เหมาะสมที่สุด
กราฟเพียโซเมตริกได้รับการพัฒนาสำหรับเงื่อนไขการออกแบบในฤดูหนาวและฤดูร้อน การออกแบบระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดมีความเกี่ยวข้องกับความจำเป็นในการสร้างกราฟเพียโซเมตริกสำหรับฤดูร้อน โดยคำนึงถึงการดึงน้ำสูงสุดจากแหล่งจ่ายและแยกจากท่อส่งกลับ
ความดัน. แสดงในหน่วยการวัดเชิงเส้นเรียกว่าหัวแรงดัน ในระบบจ่ายความร้อน กราฟเพียโซเมตริกจะแสดงลักษณะของแรงดันที่สอดคล้องกับแรงดันส่วนเกิน และสามารถวัดได้ด้วยเกจวัดแรงดันทั่วไป จากนั้นจึงแปลงผลการวัดเป็นเมตรในภายหลัง
กราฟเพียโซเมตริกช่วยให้คุณ: กำหนดความดันและความดันที่มีอยู่ ณ จุดใดก็ได้ในเครือข่าย คำนึงถึงอิทธิพลร่วมกันของภูมิประเทศความสูงของผู้บริโภคที่เชื่อมต่อและการสูญเสียแรงดันในเครือข่ายเมื่อพัฒนาโหมดไฮดรอลิก เลือกรูปแบบการเชื่อมต่อของผู้บริโภค เลือกเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า, ตัวควบคุมอัตโนมัติ
เมื่อสร้างกราฟเพียโซเมตริก ต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:
1. แรงกดดันในระบบสมาชิกที่เชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายไม่ควรเกินค่าที่อนุญาตทั้งในโหมดคงที่และไดนามิก สำหรับหม้อน้ำระบบทำความร้อนสูงสุด แรงดันเกินไม่ควรเกิน 0.6 MPa (60 ม.)
2. แรงดันสูงสุดในท่อจ่ายถูกจำกัดโดยความแข็งแรงของท่อและการติดตั้งเครื่องทำน้ำร้อนทั้งหมด
3. แรงดันในท่อจ่ายซึ่งน้ำที่มีอุณหภูมิสูงกว่า 100C เคลื่อนที่ต้องเพียงพอเพื่อป้องกันการเกิดไอน้ำ
4. เพื่อป้องกันการเกิดโพรงอากาศ ความดันในท่อดูดของปั๊มเครือข่ายต้องมีอย่างน้อย 5 เมตร
5. ที่จุดเชื่อมต่อของผู้ใช้บริการ ควรจัดให้มีแรงดันเพียงพอเพื่อสร้างการไหลเวียนของน้ำในระบบท้องถิ่น สำหรับการผสมลิฟต์ตามอินพุตของผู้ใช้ ความดันที่มีอยู่ต้องมีอย่างน้อย 10-15 เมตร
ควรกำหนดระดับของเส้นเพียโซเมตริกทั้งในโหมดคงที่และไดนามิกโดยคำนึงถึงความเป็นไปได้ในการเชื่อมต่อระบบสมาชิกส่วนใหญ่โดยใช้วงจรที่ขึ้นอยู่กับราคาถูกที่สุด แรงดันสถิตไม่ควรเกินแรงดันที่อนุญาตสำหรับองค์ประกอบทั้งหมดของระบบทำความร้อน เมื่อพิจารณาความดันสถิตสามารถละเว้นความเป็นไปได้ที่น้ำเดือดในท่อจ่ายได้
กราฟเพียโซเมตริกถูกสร้างขึ้นสำหรับโหมดคงที่และไดนามิกของระบบจ่ายความร้อน เมื่อสร้างมัน เครื่องหมายแกนของปั๊มเครือข่ายจะถือเป็นที่มาของพิกัด โดยพิจารณาว่าจะสอดคล้องกับเครื่องหมายกราวด์ที่ทางออกของท่อความร้อนจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อน แกนกำหนดแสดงค่าความดันในเส้นจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อน เครื่องหมายภูมิประเทศ และความสูงของผู้บริโภคที่เชื่อมต่อ โปรไฟล์ภูมิประเทศถูกสร้างขึ้นตามแนวแกนของ abscissa และความยาวของส่วนที่คำนวณได้ของท่อความร้อนจะถูกพล็อต แกนของตัวทำความร้อนหลักถือว่าตามอัตภาพว่าตรงกับพื้นผิวโลก
หลังจากสร้างโปรไฟล์ภูมิประเทศและวางแผนความสูงของผู้บริโภคที่เชื่อมต่อแล้ว พวกเขาจะเริ่มพัฒนากราฟความดันในโหมดอุทกสถิต เมื่อไม่มีการไหลเวียนของสารหล่อเย็นในเครือข่ายการทำความร้อน และความดันในระบบได้รับการดูแลโดยปั๊มแต่งหน้า ในโหมดนี้ กราฟความดันจะเป็นเส้นตรงขนานกับแกนแอบซิสซา การสร้างเส้นแรงดันคงที่ขึ้นอยู่กับเงื่อนไขของการเติมน้ำลงในการติดตั้งระบบทำความร้อนของผู้บริโภคทั้งหมดและสร้างแรงดันส่วนเกิน 5 เมตรที่จุดบน
เมื่อดำเนินโครงการเราควรมุ่งมั่นที่จะสร้างแรงดันคงที่เดียวกันสำหรับระบบจ่ายความร้อนทั้งหมดเมื่อไม่สามารถบรรลุเงื่อนไขนี้ได้ระบบจ่ายความร้อนจะแบ่งออกเป็นโซนคงที่หลายโซนหรือเชื่อมต่อผู้บริโภคตามรูปแบบอิสระ
หลังจากสร้างเส้นแรงดันคงที่แล้ว กราฟความดันจะเริ่มพัฒนาในโหมดอุทกพลศาสตร์ เมื่อการหมุนเวียนของสารหล่อเย็นในเครือข่ายการทำความร้อนดำเนินการโดยปั๊มเครือข่าย การสร้างกราฟพีโซเมตริกในโหมดนี้เริ่มต้นด้วยการวาดเส้นของแรงดันพายโซเมตริกสูงสุดและต่ำสุดสำหรับเส้นจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายการทำความร้อน เส้นแรงดันสูงสุดและต่ำสุดจะถูกลากขนานกับโปรไฟล์ของพื้นผิวโลกตามความยาวของเส้นทาง เส้นแรงดันที่แท้จริงของท่อจ่ายและความร้อนส่งกลับไม่ควรเกินเส้นของค่าความดันสูงสุด เมื่อสร้างกราฟเพียโซเมตริก จำเป็นต้องคำนึงว่าแรงดันที่ต้องการที่ท่อดูดของปั๊มเครือข่ายนั้นขึ้นอยู่กับยี่ห้อของปั๊ม
กราฟเพียโซเมตริกแสดงไว้ในรูปที่ 5
7. การพัฒนาและการก่อสร้างโครงข่ายทำความร้อนตามยาว
โปรไฟล์ตามยาวของส่วนเครือข่ายทำความร้อนถูกสร้างขึ้นในสเกลแนวตั้ง 1:100 และสเกลแนวนอน 1:5000 หรือ 1:1000 การก่อสร้างเริ่มต้นด้วยการกำหนดความลึกขั้นต่ำของห้องระบายความร้อนตามเส้นทางโดยคำนึงถึงขนาดโดยรวมของอุปกรณ์ที่ติดตั้งอยู่ คุณควรพยายามให้มีความลึกขั้นต่ำของช่องหรือท่อความร้อน เพื่อจุดประสงค์นี้ในห้องระบายความร้อนอนุญาตให้ติดตั้งวาล์วในตำแหน่งแนวนอนหรือที่มุม 45 จำนวนการเชื่อมต่อระหว่างส่วนที่มีความลาดชันย้อนกลับควรมีขนาดเล็กที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ ความชันของท่อความร้อนไม่ว่าจะติดตั้งด้วยวิธีใดก็ตาม ต้องมีอย่างน้อย 0.002 เมื่อวางท่อความร้อนตามโครงสร้างสะพานเมื่อข้ามแม่น้ำและหุบเหวอาจไม่จัดให้มีทางลาด
โปรไฟล์ตามยาวแสดง: เครื่องหมายพื้นผิวดิน (การออกแบบ - เส้นทึบ, ที่มีอยู่ - ประ); เครือข่ายและโครงสร้างสาธารณูปโภคที่ตัดกันทั้งหมดที่มีเครื่องหมายด้านบนของโครงสร้างเมื่อเครือข่ายความร้อนที่ออกแบบตั้งอยู่ด้านบนและมีเครื่องหมายด้านล่างของเครือข่ายสาธารณูปโภคและโครงสร้างเมื่อเครือข่ายความร้อนอยู่ที่ด้านล่าง เครื่องหมายด้านล่างของท่อเครือข่ายทำความร้อนด้านล่างและเพดานของช่อง ความลึกของท่อความร้อน ความชันและความยาวของส่วนเครือข่ายการทำความร้อน เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อความร้อนและประเภทของช่อง มีการวางแผนเส้นทางโดยละเอียด โดยระบุมุมเลี้ยว กิ่งก้าน ส่วนรองรับคงที่ ตัวชดเชย ช่องชดเชย และห้องระบายความร้อน เมื่อออกแบบการระบายน้ำตามยาวจะมีการระบุความสูงของถาดเส้นผ่านศูนย์กลางและความลาดเอียงของท่อระบายน้ำ
ด้วยวิธีการติดตั้งเหนือพื้นดิน จะมีการทำเครื่องหมายบนโปรไฟล์ตามยาวสำหรับด้านบนของโครงสร้างรองรับและด้านล่างของท่อความร้อน ที่จุดต่ำสุดของท่อความร้อนจะมีช่องระบายน้ำและที่จุดสูงสุดจะมีอุปกรณ์สำหรับปล่อยอากาศ จำเป็นต้องรักษาระยะห่างในแนวตั้งที่อนุญาตจากโครงสร้างเครือข่ายการทำความร้อนไปจนถึงระบบสาธารณูปโภค
8. การเลือกอุปกรณ์หลักของโรงบำบัดความร้อนของโรงงาน CHP
8.1 การเลือกปั๊มเครือข่าย
เราค้นหาแรงดันของปั๊มเครือข่ายโดยใช้กราฟเพียโซเมตริก:
ความต้านทานเครือข่ายทั้งหมด:
เราเลือกปั๊มยี่ห้อ SE-800-100-11 โดยมีลักษณะทางเทคนิค:
ความต้านทานของปั๊ม
จำนวนปั๊ม:
พวกเรายอมรับ n=2.
เรารับติดตั้งปั๊ม 3 ตัว: 2 เครื่องทำงานและ 1 เครื่องสำรอง
เราสร้างคุณลักษณะการทำงานของปั๊มโดยใช้สมการ ลักษณะของการทำงานของเครือข่ายและปั๊มแสดงไว้ในรูปที่ 6
โหมดฤดูร้อน:
ข้าว. 6 ลักษณะของเครือข่ายการทำความร้อนและการทำงานของปั๊มเครือข่าย
8.2 การเลือกปั๊มชาร์จ
แรงดันของปั๊มชาร์จเท่ากับแรงดันสถิต ใช้กราฟเพียโซเมตริกเพื่อกำหนด:
ปริมาณการใช้น้ำแต่งหน้าโดยคำนึงถึงโหมดฉุกเฉิน:
โดยที่ปริมาณน้ำในเครือข่ายเฉพาะที่อยู่ในเครือข่ายภายนอกที่มีการติดตั้งระบบทำความร้อนและในระบบท้องถิ่น
จากค่าที่ได้รับ เราจะสร้างคุณลักษณะเครือข่ายตามสมการ
เราเลือกปั๊มยี่ห้อ KM80-50-200/2-5 พร้อมคุณสมบัติทางเทคนิค:
ความดันไม่มีการไหล
ความต้านทานของปั๊ม
จำนวนปั๊ม:
พวกเรายอมรับ n=4.
เรายอมรับปั๊ม 5 ตัวสำหรับการติดตั้ง: 4 เครื่องทำงานและ 1 เครื่องสำรอง
เราสร้างคุณลักษณะการทำงานของปั๊มโดยใช้สมการ ลักษณะของการทำงานของเครือข่ายและปั๊มแสดงไว้ในรูปที่ 7
ข้าว. 7 ลักษณะของเครือข่ายทำความร้อนและการทำงานของปั๊มแต่งหน้า
8.3 การเลือกปั๊มเพิ่มแรงดัน
แรงดันของปั๊มเสริมจะถือว่าเท่ากับ:
ความต้านทานรวมของเครือข่ายทำความร้อน:
จากค่าที่ได้รับ เราจะสร้างคุณลักษณะเครือข่ายตามสมการ
เราเลือกปั๊มยี่ห้อ D200-36 โดยมีคุณสมบัติทางเทคนิค:
ความดันไม่มีการไหล
ความต้านทานของปั๊ม
จำนวนปั๊ม:
พวกเรายอมรับ n=6.
เรายอมรับปั๊ม 6 ตัวสำหรับการติดตั้ง: เนื่องจากจำนวนปั๊มที่ใช้งานได้มากกว่า 5 ตัว จึงไม่จำเป็นต้องใช้ปั๊มสำรอง
เราสร้างคุณลักษณะการทำงานของปั๊มโดยใช้สมการ ลักษณะของการทำงานของเครือข่ายและปั๊มแสดงไว้ในรูปที่ 8
ข้าว. 8 ลักษณะของเครือข่ายการทำความร้อนและการทำงานของปั๊มเพิ่มแรงดัน
8.4 การเลือกกังหันไอน้ำสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อน
ในการเลือกกังหันไอน้ำสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อน จำเป็นต้องทราบปริมาณไอน้ำทั้งหมดที่ต้องการจากช่องกังหันที่จำเป็นในการทำให้น้ำในเครื่องทำความร้อนหลักมีอุณหภูมิ อุณหภูมิการแต่งหน้า ในการทำเช่นนี้ เราได้กำหนดค่าของสัมประสิทธิ์การทำความร้อน: (ที่ภาระความร้อนตามฤดูกาลสำหรับโรงไฟฟ้าพลังความร้อนแรงดันสูง)
ภาระความร้อนโดยประมาณของการสกัดด้วยกังหันความร้อน:
เพื่อให้ครอบคลุมภาระบนกังหันทำความร้อน เราเลือก (ตามภาระการสกัดที่ระบุ) กังหันต่อไปนี้: T-110/120-130-5M พร้อมคุณลักษณะทางเทคนิค:
จำนวนกังหัน:
พวกเรายอมรับ
เรารับเทอร์ไบน์ T-110/120-130-5M จำนวน 1 เครื่องในการติดตั้ง Turbine T-110/120-130 มีแรงดันในการสกัดไอน้ำโคเจนเนอเรชั่นสองแบบ:
0.05-0.2 MPa ในวงจรทำความร้อนล่าง ();
0.06-0.25 MPa ในช่องระบายความร้อนด้านบน ()
ปริมาณการใช้ไอน้ำในการสกัด: D=480t/h.
กังหันนี้ติดตั้งเครื่องทำความร้อน PSG แนวนอนสองตัวพร้อมพื้นผิวทำความร้อนสำหรับแต่ละเครื่อง ฟ=1300 .
อัปเดตค่าสัมประสิทธิ์การทำความร้อน:
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายหลังเครื่องทำความร้อนขั้นล่างและบนตามลำดับ:
โดยที่ความร้อนย่อยในฮีตเตอร์ชั้นล่างและบนตามลำดับ
อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ทางเข้าไปยังเครื่องทำความร้อนขั้นล่างสำหรับระบบปิด:
เรายอมรับอุณหภูมิเฉลี่ยของน้ำในเครือข่ายในท่อส่งคืนโดยที่ - อัตราการไหลของน้ำแต่งหน้าโดยประมาณ (ตามลักษณะของปั๊มแต่งหน้า) - อุณหภูมิน้ำแต่งหน้าที่ถ่ายในช่วงฤดูหนาว
การกระจายภาระความร้อนระหว่างเครื่องทำความร้อนระดับล่างและระดับบน:
ความแตกต่างของอุณหภูมิลอการิทึมเฉลี่ยของน้ำในเครือข่ายที่เครื่องทำความร้อน:
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของเครื่องทำความร้อน:
8.5 การเลือกหม้อต้มน้ำสูงสุด
หม้อต้มพีคจะถูกเลือกโดยพิจารณาจากภาระความร้อนสูงสุดรวม:
เลือก หม้อต้มน้ำร้อน KVGM-40 พร้อมคุณสมบัติทางเทคนิค:
หน่วยพลังงานความร้อน:
จำนวนหม้อต้มน้ำร้อนสูงสุด:
- พวกเรายอมรับ.
เรายอมรับสำหรับการติดตั้งหม้อต้มน้ำร้อนสูงสุด 3 เครื่อง KVGM-40: ใช้งานได้ 2 เครื่อง, สำรอง 1 เครื่อง
9. การคำนวณทางกลของท่อความร้อน
9.1 การคำนวณการรองรับคงที่พร้อมมุมการหมุน
ให้เราพิจารณาตัวอย่างส่วน UP2 ตามแผนภาพการติดตั้ง
กำหนดความเค้นเนื่องจากการเสียรูปเนื่องจากความร้อนในท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมม. ที่รองรับคงที่ กับที่อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นออกแบบ 150C และอุณหภูมิโดยรอบ
โมดูลัสความยืดหยุ่นตามยาวของเหล็ก MPa
ค่าสัมประสิทธิ์การยืดตัวเชิงเส้น: ,
มุมการหมุน c=90° (v=0)
ความเค้นดัดที่อนุญาตในท่อ MPa
แขนยาว = 110 ม. แขนเล็ก = 80 ม.
การยืดเชิงเส้นของแขนยาว:
การใช้โนโมแกรมเรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์:
ใน=7,15;
สำหรับท่อเราพบ:
แทนที่ค่าที่พบลงในสูตรสำหรับแผนภาพส่วนการออกแบบนี้ เราจะค้นหาค่าแรงที่ต้องการและความเค้นชดเชยที่จุดต่างๆ:
เน้นการรองรับคงที่ไม่เกินค่าที่อนุญาต
9.2 การคำนวณส่วนตรง
ให้เราพิจารณาเป็นตัวอย่างพื้นที่ระหว่างส่วนรองรับ H20 และ H21 ตามแผนภาพการติดตั้ง
ท่อความร้อนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมม.
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานบนตัวรองรับคงที่
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานระหว่างกล่องบรรจุและกระจก
แรงกดดันในการทำงานในพื้นที่นี้ถูกกำหนดโดยใช้กราฟเพียโซเมตริก: m;
ระยะห่างระหว่างการรองรับคงที่ m; ระยะห่างระหว่างส่วนรองรับคงที่กับตัวชดเชยกล่องบรรจุ ม.
เราใช้แรงโน้มถ่วงต่อหน่วยความยาวของท่อความร้อนที่มีฉนวนและน้ำ:
แรงที่เกิดขึ้นกับส่วนรองรับคงที่โดยที่วาล์วปิด ( ก=1):
แรงที่เกิดขึ้นกับส่วนรองรับคงที่เมื่อวาล์วเปิด ( ก=0):
แรงเสียดทานในตัวชดเชยกล่องบรรจุ:
9.3 การคำนวณส่วนที่มีตัวชดเชยรูปตัว U
ลองใช้ตัวอย่างพื้นที่ระหว่างส่วนรองรับ H28 และ H29 ตามแผนภาพการติดตั้ง
ท่อความร้อนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมม.
ความยาวส่วน ล=125 ม.;
การออกแบบอุณหภูมิโดยรอบ
อุณหภูมิน้ำหล่อเย็น
ความเครียดการชดเชยที่อนุญาตสำหรับข้อต่อการขยายแบบยืดหยุ่น:
การยืดตัวด้วยความร้อนแบบเต็มของส่วนนี้:
คำนวณแรงความร้อนเมื่อติดตั้งข้อต่อขยาย 50%:
ขนาดตัวชดเชย:
การใช้โนโมแกรมเรากำหนด:
ความยาวของไหล่ที่อยู่ติดกัน:
เมื่อใช้การโค้งงอแบบแข็ง:
รัศมีโค้ง;
ค่าสัมประสิทธิ์ความแข็ง
ปัจจัยการแก้ไขแรงดันไฟฟ้า
โมเมนต์ความเฉื่อยกลางของส่วนท่อ:
การออกแบบแรงตามแนวแกน:
ความเค้นสูงสุดในส่วนตรงกลางของด้านหลังของตัวชดเชย:
ความเค้นสูงสุดในส่วนตรงกลางของด้านหลังของตัวชดเชยจะต้องไม่เกินค่าที่อนุญาต
10. การคำนวณความร้อนของโครงสร้างฉนวนกันความร้อน
ในโครงสร้างฉนวนความร้อนของอุปกรณ์และท่อที่มีอุณหภูมิของสารที่บรรจุอยู่ในช่วงตั้งแต่ 20 ถึง 300°C สำหรับทุกวิธีการติดตั้ง ยกเว้นท่อไร้ท่อ วัสดุฉนวนความร้อนและผลิตภัณฑ์ที่มีความหนาแน่นไม่เกิน 200 และความร้อนแห้ง ควรใช้ค่าสัมประสิทธิ์การนำไฟฟ้าไม่เกิน 0.06 W/(m · K)
ที่ การคำนวณความร้อนจำเป็น: เลือกความหนาของชั้นหลักของโครงสร้างฉนวน คำนวณการสูญเสียความร้อนจากท่อความร้อน กำหนดอุณหภูมิน้ำหล่อเย็นที่ลดลงตามความยาวของท่อความร้อน และคำนวณสนามอุณหภูมิรอบท่อความร้อน
ความหนาของชั้นหลักของโครงสร้างฉนวนถูกเลือกบนพื้นฐานของการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์หรือตามมาตรฐานการสูญเสียความร้อนที่อุณหภูมิสุดท้ายของสารหล่อเย็นที่กำหนดและตามความแตกต่างของอุณหภูมิ
สำหรับส่วนแรกจากโรงไฟฟ้าพลังความร้อน Dy = 600 มม. เราจะเริ่มใช้ความหนาของฉนวน mm;
ชั้นฉนวนกันความร้อน - ไฟเบอร์กลาส IPS-T พร้อมค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน
ประเภทของการเคลือบเพื่อปกป้องพื้นผิวด้านนอกของท่อเครือข่ายทำความร้อน - brizol (m);
อุณหภูมิเฉลี่ยต่อปีของท่อความร้อนในท่อความร้อนจ่าย: , ในทางกลับกัน: ;
ดิน - ผสมกับอุณหภูมิที่ความลึก ความลึกของช่อง - ชม.= 0.7 ม.
ก่อนอื่นเราเลือกช่องสัญญาณไม่ผ่าน KL 210-120 โดยมีพารามิเตอร์ต่อไปนี้:
1) ขนาดภายใน: 18401200 มม
2) ขนาดภายนอก: 21601400 มม
3) ระยะห่างจากผนังช่องถึงฉนวน 110 มม
4) ระยะห่างระหว่างพื้นผิวฉนวน 200 มม
5) ระยะห่างจากด้านล่างของช่องถึงฉนวน 180 มม
6) ระยะห่างจากฝ้าเพดานถึงฉนวน 100 มม
ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนที่ได้มาตรฐาน:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
ความต้านทานความร้อนของท่อความร้อน:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนบนพื้นผิวของฉนวนกันความร้อนและช่องสัญญาณถูกนำมาใช้
เส้นผ่านศูนย์กลางภายในและภายนอกของช่องที่เท่ากัน:
ความต้านทานความร้อนของพื้นผิวด้านในของช่อง:
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของการออกแบบช่อง ความต้านทานความร้อนของผนังช่อง:
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของดิน ความต้านทานความร้อนของดิน:
ความต้านทานความร้อนของชั้นเคลือบ:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
ความต้านทานความร้อนบนพื้นผิวของชั้นเคลือบ:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
ความต้านทานความร้อนของชั้นฉนวนของท่อจ่ายและส่งคืน:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
ความหนาของฉนวนความร้อน:
ส่วนที่ 5:
ส่วนที่ 4:
ส่วนที่ 3:
ส่วนที่ 2:
ส่วนที่ 1:
สรุป: วัสดุฉนวนความร้อน IPS-T ให้ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนที่ได้มาตรฐาน
การเลือกช่องทางในการวางเส้นทาง:
ส่วนที่ 1:ซีแอล 120x60;
ส่วนที่ 2:ซีแอล 150x90;
ส่วนที่ 3:ซีแอล 210x120;
ส่วนที่ 4:ซีแอล 120x120;
ส่วนที่ 5: CL 120x120.
รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว
1. เครือข่ายทำน้ำร้อน: อ้างอิง คู่มือการออกแบบ / ฉบับแก้ไข เอ็น.เค. โกรโมวา; อี.พี. Shubina, M.: Energoatomizdat, 1988. 376 หน้า
2. Gromov N.K. อุปกรณ์สมาชิกของเครือข่ายทำน้ำร้อน อ.: พลังงาน, 2522. 248 น.
3. Ionin A. A. , Khlybov B. M. และคณะ แหล่งจ่ายความร้อน อ.: Stroyizdat, 1982. 360 น.
4. Safonov A.P. การรวบรวมปัญหาเกี่ยวกับเครือข่ายการทำความร้อนและการทำความร้อนแบบเขตพื้นที่ ฉบับที่ 3 อ.: Energoizdat, 1985. 232 น.
5. Senkov F.V. การควบคุมการจ่ายความร้อนในระบบจ่ายความร้อนแบบปิดและแบบเปิด: บทช่วยสอน.ม.: VZISI, 2522. 88 น.
6. Sokolov E. Ya. เครือข่ายทำความร้อนและทำความร้อน ฉบับที่ 4 อ.: พลังงาน, 2518. 376 หน้า
7. คู่มือผู้ออกแบบ การออกแบบเครือข่ายทำความร้อน/Ed. เอ.เอ. นิโคลาเอวา อ.: Stroyizdat, 2508. 360 น.
8. ฟาลาลีฟ ยู.พี. การออกแบบเครื่องทำความร้อนส่วนกลาง: ตำราเรียน เบี้ยเลี้ยง / NGASU. N. Novgorod, 1997, 282 หน้า
9. SNiP 2.04.01-85. น้ำประปาภายในและการระบายน้ำในอาคาร
10. SNiP 3.05.03-85. เครือข่ายเครื่องทำความร้อน
โพสต์บน Allbest.ru
เอกสารที่คล้ายกัน
การเลือกระบบจ่ายน้ำร้อน ความสมดุลทางความร้อนของระบบ การเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อเครื่องทำความร้อน การคำนวณอัตราการไหลของน้ำร้อนที่สองและการไหลเวียน การคำนวณท่อไฮดรอลิก การเลือกมิเตอร์น้ำ การคำนวณการสูญเสียแรงดันในหน่วยความร้อน
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 09.19.2012
การคำนวณระบบจ่ายความร้อนสำหรับภูมิภาคโวลโกกราด: การกำหนดปริมาณการใช้ความร้อน การเลือกรูปแบบการจ่ายความร้อน และประเภทของสารหล่อเย็น การคำนวณทางไฮดรอลิก เครื่องกล และความร้อนของวงจรความร้อน จัดทำตารางเวลาระยะเวลาของภาระความร้อน
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 01/07/2015
การพัฒนาระบบบำบัดน้ำเสียแบบแยกส่วนสำหรับเมือง การกำหนดอัตราการไหลของน้ำเสียโดยประมาณ การเลือกและเหตุผลของโครงการระบายน้ำ การออกแบบและการคำนวณไฮดรอลิกของโครงข่ายน้ำฝน การเลือกใช้ท่อส่งน้ำแรงดันและอุปกรณ์สูบน้ำ
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 12/21/2010
การเลือกและเหตุผลของโหมดการบำบัดความร้อนในการผลิตแผ่นผนัง การกำหนดจำนวนหน่วยและขนาด สมการสมดุลความร้อนในการติดตั้ง การคำนวณการใช้ความร้อนและสารหล่อเย็นรายชั่วโมงและจำเพาะตามระยะเวลาการประมวลผล
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 25/02/2014
การหาปริมาณความร้อนของ microdistrict สำหรับการทำความร้อนและการระบายอากาศ การเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อเครื่องทำความร้อน DHW เข้ากับเครือข่ายการทำความร้อน การคำนวณทางความร้อนและไฮดรอลิกของเครื่องทำน้ำอุ่นแบบเปลือกและท่อและแบบแผ่นเพื่อการพัฒนาระบบทำความร้อนสำหรับไมโครดิสทริค
งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 11/11/2013
การคำนวณปริมาณการจ่ายความร้อนให้กับผู้บริโภคในเขตไมโครในเมือง Izhevsk คำจำกัดความของระบบจ่ายความร้อน การเลือกประเภทของการติดตั้งเครือข่ายทำความร้อน โครงสร้างอาคารและอุปกรณ์ การพัฒนาแผนเครือข่ายการทำความร้อนและการเลือกแผนภาพเส้นทาง
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 17/06/2556
เครือข่ายการจัดหาก๊าซภายนอก การคำนวณปริมาณการใช้ก๊าซต่อปี, ปริมาณการใช้ก๊าซสูงสุดรายชั่วโมง, การคำนวณทางไฮดรอลิกของเครือข่ายการจำหน่าย การคำนวณและการเลือกอุปกรณ์พร่าพรายไฮดรอลิก การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายภายในองค์กร การคำนวณหัวเผาบรรยากาศ
ทดสอบเพิ่มเมื่อ 05/07/2555
การกำหนดแหล่งจ่ายความร้อนสำหรับพื้นที่อยู่อาศัย ทำการคำนวณไฮดรอลิกของท่อหลักและท่อสาขา การสร้างไดอะแกรมสำหรับเชื่อมต่อระบบจ่ายน้ำร้อนรวมถึงไดอะแกรมของจุดทำความร้อน การเลือกตัวชดเชย ตัวรองรับ วาล์ว
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 17/02/2558
การกำหนดภาระความร้อนของพื้นที่ การควบคุมการจ่ายความร้อนในระบบจ่ายความร้อนแบบปิด การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายทำน้ำร้อน การสร้างโปรไฟล์ตามยาวของส่วนเครือข่ายทำความร้อน การพัฒนาระบบควบคุมการทำงานระยะไกล
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 05/07/2014
การพัฒนาเครือข่ายสองท่อหลัก: การกำหนดปริมาณการใช้ความร้อนรายชั่วโมงเพื่อให้ความร้อนและการระบายอากาศของอาคาร การคำนวณความยาวท่อที่เท่ากัน วาดกราฟการใช้ความร้อนตามระยะเวลาของการยืนอุณหภูมิอากาศภายนอก
สวัสดี! วัตถุประสงค์หลักของการคำนวณไฮดรอลิกในขั้นตอนการออกแบบคือเพื่อกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อตามอัตราการไหลของสารหล่อเย็นที่ระบุและแรงดันตกที่มีอยู่ในเครือข่ายหรือในแต่ละส่วนของเครือข่ายการทำความร้อน ในระหว่างการทำงานของเครือข่ายเราต้องแก้ไขปัญหาผกผัน - เพื่อกำหนดอัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นในส่วนของเครือข่ายหรือความดันในแต่ละจุดเมื่อมีการเปลี่ยนแปลง โหมดไฮดรอลิก- หากไม่มีการคำนวณแบบไฮดรอลิก จะไม่สามารถสร้างกราฟเพียโซเมตริกของเครือข่ายการทำความร้อนได้ การคำนวณนี้จำเป็นสำหรับการเลือกแผนภาพการเชื่อมต่อสำหรับระบบจ่ายความร้อนภายในโดยตรงที่ผู้บริโภคและเลือกเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า
ดังที่ทราบกันดีว่าการสูญเสียทางไฮดรอลิกในเครือข่ายประกอบด้วยสององค์ประกอบ: การสูญเสียแรงเสียดทานเชิงเส้นไฮดรอลิกและการสูญเสียแรงดันในความต้านทานเฉพาะที่ ความต้านทานเฉพาะจุด เราหมายถึงวาล์ว การหมุน ตัวชดเชย ฯลฯ
นั่นคือ ∆P = ∆Pl + ∆Pplace
การสูญเสียแรงเสียดทานเชิงเส้นถูกกำหนดจากสูตร:
โดยที่ λ คือสัมประสิทธิ์ แรงเสียดทานไฮดรอลิก- ล. – ความยาวท่อ, ม.; d – เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อ, m; ρ – ความหนาแน่นของน้ำหล่อเย็น, กก./ลบ.ม.; w² — ความเร็วการเคลื่อนที่ของน้ำหล่อเย็น, m/s
ในสูตรนี้ ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานไฮดรอลิกถูกกำหนดโดยสูตรของ A.D. Altshul:
โดยที่ Re คือเลขเรย์โนลด์ส ke/d คือความหยาบของท่อที่เท่ากัน เหล่านี้เป็นค่าอ้างอิง การสูญเสียความต้านทานในท้องถิ่นถูกกำหนดโดยสูตร:
โดยที่ ξ คือค่าสัมประสิทธิ์รวมของการต่อต้านภายใน จะต้องคำนวณด้วยตนเองโดยใช้ตารางที่มีค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานในพื้นที่ ในการคำนวณที่แนบมากับบทความในรูปแบบ Excel ฉันได้เพิ่มตารางที่มีค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่
ในการคำนวณไฮดรอลิกคุณจะต้องมีไดอะแกรมเครือข่ายการทำความร้อนอย่างแน่นอนดังนี้:
ที่จริงแล้วโครงการนี้ควรจะขยายและมีรายละเอียดมากกว่านี้ ฉันให้แผนภาพนี้เป็นเพียงตัวอย่างเท่านั้น จากแผนภาพเครือข่ายการให้ความร้อน เราต้องการข้อมูลต่อไปนี้: ความยาวท่อ l, อัตราการไหล G และเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ d
การคำนวณไฮดรอลิกทำอย่างไร? เครือข่ายความร้อนทั้งหมดที่ต้องคำนวณแบ่งออกเป็นส่วนการออกแบบที่เรียกว่า ส่วนการออกแบบคือส่วนของเครือข่ายที่อัตราการไหลไม่เปลี่ยนแปลง ขั้นแรกให้คำนวณไฮดรอลิกทีละส่วนในทิศทางของสายหลักซึ่งเชื่อมต่อแหล่งความร้อนกับตัวใช้ความร้อนที่อยู่ห่างไกลที่สุด จากนั้นคำนวณทิศทางรองและสาขาของเครือข่ายการทำความร้อน สามารถดาวน์โหลดการคำนวณไฮดรอลิกของส่วนเครือข่ายการทำความร้อนได้ที่นี่:
แน่นอนว่านี่คือการคำนวณเพียงสาขาเดียวของเครือข่ายการทำความร้อน (การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำความร้อนระยะไกลเป็นงานที่ค่อนข้างใช้แรงงานเข้มข้น) แต่ก็เพียงพอที่จะเข้าใจว่าการคำนวณไฮดรอลิกคืออะไรและแม้แต่สำหรับ บุคคลที่ไม่ได้รับการฝึกอบรมให้เริ่มคำนวณระบบไฮดรอลิกส์
ฉันยินดีที่จะรับความคิดเห็นในบทความ
ระบบทำน้ำร้อนมีความซับซ้อน ระบบไฮดรอลิกซึ่งการทำงานของแต่ละลิงก์นั้นขึ้นอยู่กับกันและกัน เงื่อนไขที่สำคัญประการหนึ่งสำหรับการทำงานของระบบดังกล่าวคือข้อกำหนดในเครือข่ายการทำความร้อนด้านหน้าจุดทำความร้อนส่วนกลางหรือท้องถิ่นของแรงดันที่มีอยู่เพียงพอที่จะจ่ายน้ำไหลไปยังการติดตั้งสมาชิกที่สอดคล้องกับภาระความร้อน
การคำนวณทางไฮดรอลิกเป็นส่วนสำคัญของการออกแบบและการทำงานของเครือข่ายทำความร้อน เมื่อออกแบบเครือข่ายทำความร้อนการคำนวณไฮดรอลิกจะรวมถึงงานต่อไปนี้: การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ, การกำหนดแรงดันตก, การกำหนดแรงกดดันที่จุดต่าง ๆ ในเครือข่าย, การเชื่อมโยงระบบทั้งหมดภายใต้โหมดการทำงานต่าง ๆ ของเครือข่าย ผลลัพธ์ของการคำนวณไฮดรอลิกให้ข้อมูลเริ่มต้นดังต่อไปนี้:
1) เพื่อกำหนดการลงทุน การใช้ท่อโลหะ และปริมาณงานหลักในการก่อสร้างเครือข่ายทำความร้อน
2) การสร้างลักษณะของปั๊มหมุนเวียนและปั๊มแต่งหน้าจำนวนปั๊มและตำแหน่ง
3) การชี้แจงสภาพการทำงานของแหล่งความร้อนเครือข่ายความร้อนและระบบสมาชิกสำหรับการเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อการติดตั้งที่ใช้ความร้อนกับเครือข่ายความร้อน
5) การพัฒนาโหมดการทำงานสำหรับระบบจ่ายความร้อน
โดยปกติแล้วข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณจะได้รับ: แผนภาพเครือข่ายการทำความร้อน, พารามิเตอร์ของสารหล่อเย็นที่ทางเข้าสู่ส่วนที่คำนวณ, อัตราการไหลของสารหล่อเย็นและความยาวของส่วนเครือข่าย เนื่องจากไม่ทราบปริมาณจำนวนหนึ่งตั้งแต่เริ่มต้นการคำนวณ ปัญหาจึงต้องได้รับการแก้ไขโดยวิธีการประมาณค่าต่อเนื่องกันในสองขั้นตอน ได้แก่ การคำนวณโดยประมาณและการตรวจสอบยืนยัน
เงินทดรองจ่าย
1. การสูญเสียแรงดันที่มีอยู่ในเครือข่ายถูกกำหนดตามข้อกำหนดของแรงดันคงที่ที่ต้องการที่อินพุตของผู้ใช้บริการ กำหนดประเภทของกราฟเพียโซเมตริก
2. เลือกจุดที่ห่างไกลที่สุดของเครือข่ายการทำความร้อน (หลักการคำนวณ)
3. ส่วนหลักแบ่งออกเป็นส่วนต่างๆ ตามหลักการไหลของน้ำหล่อเย็นคงที่และเส้นผ่านศูนย์กลางท่อ ในบางกรณี ภายในส่วนที่มีการไหลเท่ากัน เส้นผ่านศูนย์กลางของไปป์ไลน์จะเปลี่ยนไป พื้นที่นี้มีผลรวมของการต่อต้านในพื้นที่
4. คำนวณแรงดันตกเบื้องต้นในพื้นที่นี้ ซึ่งเป็นแรงดันตกคร่อมสูงสุดที่เป็นไปได้ในพื้นที่ที่พิจารณา
5. กำหนดส่วนแบ่งการสูญเสียในพื้นที่ของส่วนนี้และแรงดันตกเชิงเส้นเฉพาะ ส่วนแบ่งของการสูญเสียในพื้นที่คืออัตราส่วนของแรงดันตกในความต้านทานเฉพาะต่อแรงดันตกเชิงเส้นของส่วนตรง
6. เส้นผ่านศูนย์กลางของไปป์ไลน์ของส่วนที่คำนวณถูกกำหนดเบื้องต้น
การคำนวณการยืนยัน
1. เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อที่คำนวณไว้ล่วงหน้าจะถูกปัดเศษให้เป็นขนาดท่อมาตรฐานที่ใกล้ที่สุด
2. มีการระบุแรงดันตกเชิงเส้นและคำนวณความยาวเทียบเท่าของความต้านทานภายใน ความยาวที่เท่ากันของความต้านทานภายในคือท่อตรงซึ่งแรงดันตกเชิงเส้นเท่ากับแรงดันตกในความต้านทานเฉพาะที่
3. คำนวณแรงดันตกที่แท้จริงในส่วนนี้ ซึ่งเป็นความต้านทานรวมของส่วนนี้
4. มีการกำหนดการสูญเสียแรงดันและแรงดันที่มีอยู่ที่จุดสิ้นสุดของส่วนระหว่างเส้นจ่ายและเส้นส่งคืน
ทุกส่วนของเครือข่ายการทำความร้อนคำนวณโดยใช้วิธีนี้และเชื่อมโยงถึงกัน .
ในการคำนวณไฮดรอลิกมักจะระบุไดอะแกรมและโปรไฟล์ของเครือข่ายการทำความร้อนจากนั้นเลือกจุดที่ห่างไกลที่สุดซึ่งมีลักษณะเฉพาะโดยหยดเฉพาะที่เล็กที่สุดของสายหลัก อุณหภูมิโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อน: t1=150 °C, t2=70 °C แผนภาพการออกแบบของเครือข่ายการทำความร้อนแสดงในรูปที่ 1 5.1.
แรงดันที่มีอยู่ที่จุดเริ่มต้นน้ำ ม. ศิลปะ. แรงดันที่มีอยู่ที่อินพุตของสมาชิกทั้งหมด ม. น้ำ ศิลปะ. ความถ่วงจำเพาะเฉลี่ยของน้ำ γ = 9496 นิวตัน/เมตร 2 ความยาวของเส้นหลักที่ออกแบบ L(0-11) = 820 ม.
เรากำหนดปริมาณการใช้น้ำในพื้นที่ตามรูปแบบการคำนวณและสรุปผลลัพธ์ในตาราง 5.1.
ตารางที่ 5.1.
ปริมาณการใช้น้ำตามพื้นที่
| หมายเลขแปลง | 1-2 | 2-3 | 3-4 | 4-5 | 5-6 | 6-7 | 7-8 | 8-9 | 9-10 |
| G,t/ชม | 65,545 | 60,28 | 47,1175 | 31,3225 | 26,6425 | 18,745 | 9,6775 | 6,1675 | 3,8275 |
| หมายเลขแปลง | 10-11 | 1-1.1 | 2-2.1 | 3-3.1 | 3.1-3.2 | 3.1-3.3 | 3.3-3.4 | 3.3-3.5 | 3.5-3.6 |
| G,t/ชม | 1,755 | 0,585 | 0,585 | 9,945 | 0,585 | 8,19 | 0,585 | 5,5575 | 3,51 |
| หมายเลขแปลง | 3.5-3.7 | 4-4.1 | 5-5.1 | 6-6.1 | 7-7.1 | 8-8.1 | 9-9.1 | 10-10.1 | 11-1.1 |
| G,t/ชม | 1,17 | 0,585 | 0,8775 | 0,585 | 0,8775 | 0,8775 | 0,8775 | 2,6325 | 0,8775 |
เงินทดรองจ่าย
จำหน่ายหัวขาดทุนม.น้ำ ศิลปะ. เรากระจายการสูญเสียแรงดันนี้อย่างเท่าเทียมกันระหว่างท่อจ่ายและท่อส่งกลับของเครือข่ายการทำความร้อน เนื่องจากเครือข่ายการทำความร้อนถูกสร้างขึ้นในสองท่อ ท่อจึงมีโปรไฟล์เหมือนกัน 
- น้ำ ศิลปะ.
แรงดันตกในส่วน 1-2, Pa:
δP1-2 = δH*ƴ*L1-2/L1-27=4748
∑Ƹ=∑Ƹด้านหลัง+∑Ƹ90ᵒ+∑Ƹcomp=2.36
การกำหนดส่วนแบ่งของการต่อต้านในท้องถิ่น
0,20
ค่าสัมประสิทธิ์ความหยาบเท่ากันอยู่ที่ไหน ..
เราคำนวณเบื้องต้นเกี่ยวกับแรงดันตกเชิงเส้นเฉพาะ Pa/m และเส้นผ่านศูนย์กลางของส่วน 1-2, m:
ป่า/เมตร;
,
โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ของความหยาบเท่ากันคือ ท่อเหล็ก, 
.
การคำนวณการยืนยัน
เราเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางภายในมาตรฐานที่ใกล้ที่สุด mm ตาม GOST 8731-87 "ท่อเหล็ก"
Dв.1-2 = 0.261 มม.
เรากำหนดแรงดันตกเชิงเส้นเฉพาะ Pa/m:
11.40Pa/ม.
โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ของความหยาบเท่ากันคือ 
.
เราคำนวณความยาวเท่ากันของความต้านทานเฉพาะที่ m ของส่วนท่อในส่วนที่ 1-2
28.68น.
โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับความหยาบเทียบเท่าสัมบูรณ์
การสูญเสียแรงดันในส่วนท่อ 0-1, Pa:
การสูญเสียแรงดันในส่วนท่อ 0-1, ม. คอลัมน์น้ำ:
0.13ม.
เนื่องจากการสูญเสียแรงดันในท่อจ่ายและท่อส่งกลับของเครือข่ายการทำความร้อนจะเท่ากัน จึงสามารถคำนวณความดันที่มีอยู่ที่จุดที่ 1 ได้โดยใช้สูตร:
สำหรับส่วนอื่น ๆ ของทางหลวงที่อยู่ระหว่างการพิจารณา การคำนวณจะดำเนินการในทำนองเดียวกัน โดยแสดงผลลัพธ์ในตาราง 5.2.
ตารางที่ 5.2
การคำนวณไฮดรอลิกของท่อทำความร้อน
| เบื้องต้น | การยืนยัน | |||||||||||
| № | ล,ม | δP,ปาสคาล | Σξ | ก | RL, Pa/m | ง, ม | ง", ม | R", Pa/m | เลอ ม | δP",ปา | δH", ม | ∆H", ม |
| 0-1 | 1,34 | 0,46 | 40,69 | 0,29 | 0,313 | 9,40 | 17,05 | 348,14 | 0,04 | 29,93 | ||
| 1-2 | 2,36 | 0,20 | 49,38 | 0,28 | 0,261 | 11,40 | 28,68 | 1238,73 | 0,13 | 29,74 | ||
| 2-3 | 3264,25 | 1,935 | 0,24 | 47,83 | 0,28 | 0,261 | 11,04 | 23,69 | 868,90 | 0,09 | 29,82 | |
| 3-4 | 3857,75 | 2,105 | 0,22 | 48,58 | 0,28 | 0,261 | 11,21 | 25,68 | 1016,91 | 0,11 | 29,79 | |
| 4-5 | 10979,75 | 4,145 | 0,15 | 51,46 | 0,27 | 0,261 | 11,88 | 49,87 | 2789,63 | 0,29 | 29,41 | |
| 5-6 | 3857,75 | 2,105 | 0,22 | 48,58 | 0,28 | 0,261 | 11,21 | 25,68 | 1016,91 | 0,11 | 29,79 | |
| 6-7 | 7418,75 | 3,125 | 0,17 | 50,68 | 0,27 | 0,261 | 11,70 | 37,74 | 1903,62 | 0,20 | 29,60 | |
| 7-8 | 3,38 | 0,17 | 50,93 | 0,27 | 0,261 | 11,76 | 40,77 | 2125,15 | 0,22 | 29,55 | ||
| 8-9 | 2670,75 | 1,765 | 0,27 | 46,79 | 0,28 | 0,261 | 10,80 | 21,72 | 720,73 | 0,08 | 29,85 | |
| 9-10 | 1483,75 | 1,425 | 0,39 | 42,69 | 0,28 | 0,313 | 9,86 | 17,92 | 423,17 | 0,04 | 29,91 | |
| 10-11 | 890,25 | 1,255 | 0,57 | 37,74 | 0,29 | 0,313 | 8,72 | 16,25 | 272,45 | 0,03 | 29,94 |
สาขาคำนวณเป็นส่วนการขนส่งโดยมีแรงดัน (ความดัน) ลดลงที่กำหนด เมื่อคำนวณการแตกแขนงที่ซับซ้อน ขั้นแรกให้กำหนดทิศทางที่คำนวณได้เป็นทิศทางที่มีแรงดันตกจำเพาะขั้นต่ำ จากนั้นจึงดำเนินการอื่นๆ ทั้งหมด
การคำนวณทางไฮดรอลิกของสาขาท่อส่งความร้อนแสดงไว้ในตาราง 1 5.3.
ตารางที่ 5.3
ผลการคำนวณไฮดรอลิกของกิ่งก้าน
| № | ล,ม | δP,ปาสคาล | Σξ | ก | RL, Pa/m | ง, ม | ง", ม | R", Pa/m | เลอ ม | δP",ปา | δH", ม | ∆H", ม |
| 3-3.1 | 1,34 | 0,458607 | 25,36 | 0,31 | 0,313 | 5,86 | 19,07 | 229,1455 | 0,02 | 29,95 | ||
| 3.1-3.2 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.1-3.3 | 2077,25 | 1,595 | 1,224859 | 22,87 | 0,32 | 0,313 | 5,29 | 23,27 | 308,2111 | 0,03 | 29,94 | |
| 3.3-3.4 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.3-3.5 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.5-3.6 | 2,02 | 0,230444 | 19,65 | 0,33 | 0,313 | 4,55 | 30,55 | 411,7142 | 0,04 | 29,91 | ||
| 3.5-3.7 | 1,34 | 0,458607 | 25,36 | 0,31 | 0,313 | 5,86 | 19,07 | 229,1455 | 0,02 | 29,95 | ||
| 4-4.1 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 5-5.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 6-6.1 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 7-7.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 8-8.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 9-9.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 10-10.1 | 2670,75 | 1,765 | 0,268471 | 21,46 | 0,32 | 0,313 | 4,97 | 26,14 | 353,213 | 0,04 | 29,93 | |
| 11-11.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 |
กราฟเพียโซเมตริกจะแสดงในรูป 5.2.
6.การคำนวณความหนาของฉนวน
อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นเฉลี่ยต่อปี t 1 =100, t 2 =56.9
เรามากำหนดภายในกัน ง v.e และภายนอก งเส้นผ่านศูนย์กลางของช่องเทียบเท่า AD ตามขนาดภายใน (0.9×0.6 ม.) และภายนอก (1.15×0.78 ม.) ของขนาดหน้าตัด:
ม
ม
ให้เราพิจารณาความต้านทานความร้อนของพื้นผิวด้านในของช่อง
ให้เราพิจารณาความต้านทานความร้อนของผนังช่อง Rк โดยหาค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อนของคอนกรีตเสริมเหล็ก γst = 2.04 W/(m deg):
ให้เราพิจารณาว่า ที่ความลึกแกนท่อคือ h = 1.3 ม. และค่าการนำความร้อนของดิน γgr = 2.0 W/(ม. องศา) ความต้านทานความร้อนของดิน
เมื่ออุณหภูมิพื้นผิวของฉนวนกันความร้อนอยู่ที่ 40 °C เราจะกำหนดอุณหภูมิเฉลี่ยของชั้นฉนวนกันความร้อนของแหล่งจ่าย t.p และส่งคืน t ไปยังท่อ: 
ให้เรานิยามโดยใช้ adj ด้วย , ค่าสัมประสิทธิ์
การนำความร้อนของฉนวนกันความร้อน (ผลิตภัณฑ์ฉนวนความร้อน
ทำจากโพลียูรีเทนโฟม) สำหรับตัวป้อน λ k1 และย้อนกลับ λ ไปป์ไลน์ k2:
λ ถึง 1 = 0,033 + 0,00018 ที t.p = 0.033 + 0.00018 ⋅ 70 = 0.0456 W/(m⋅°C);
แลมบ์ k2 = 0.033 + 0.00018 ที t.o = 0.033 + 0.00018 ⋅ 48.45 = 0.042 W/(m⋅ °C)
ให้เราพิจารณาความต้านทานความร้อนของพื้นผิวของชั้นฉนวนความร้อน:
เอาเป็นว่า adj. ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนเชิงเส้นที่ทำให้เป็นมาตรฐานสำหรับการจ่าย ql1 = 45 W/m และท่อส่งกลับ ql2 = 18 W/m ให้เราพิจารณาความต้านทานความร้อนรวมของแหล่งจ่าย Rtot1 และส่งคืนท่อ Rtot2 ที่ K1 = 0.9:
ให้เรากำหนดค่าสัมประสิทธิ์อิทธิพลร่วมกันของสนามอุณหภูมิของแหล่งจ่าย ϕ1 และท่อส่งกลับ ϕ2:
ให้เราพิจารณาความต้านทานความร้อนที่ต้องการของชั้นสำหรับการจ่าย Rk.p และท่อส่งคืน Rk.o, m ⋅°C/W:
รเคพี = รทีโอที1 − ร pc − (1+ϕ 1)( รพีเค + รเค + รกรัม)=
2.37− 0.1433− (1+ 0.4)(0.055 + 0.02+ 0.138) =1.929 ม⋅ °C /W;
รเคโอ = รทีโอที2 - ร pc − (1+ϕ 1)( รพีเค + รเค + รกรัม)=
3.27− 0.1433− (1+ 2.5)(0.055 + 0.02 + 0.138) = 2.381 ม. ⋅ °C /W
ให้เรากำหนดค่า B สำหรับท่อส่งและส่งคืน:
ให้เรากำหนดความหนาที่ต้องการของชั้นฉนวนกันความร้อนสำหรับท่อจ่าย δk1 และท่อส่งกลับ δk2:
เรายอมรับความหนาของชั้นฉนวนหลักสำหรับการจ่าย mm, ท่อส่งกลับ mm
การคำนวณค่าชดเชย
ตัวชดเชยได้รับการออกแบบมาเพื่อชดเชยการขยายตัวทางความร้อนและการเสียรูปเพื่อป้องกันการทำลายท่อ ตัวชดเชยตั้งอยู่ระหว่างส่วนรองรับคงที่
การคำนวณค่าชดเชยส่วนที่ 3
หาค่าสัมประสิทธิ์การยืดตัวเนื่องจากความร้อน α=1.25 10⋅ − 2 mm/(m ⋅°С) โดยใช้ข้อมูลในตาราง 14.2 คำคุณศัพท์ ในรูปที่ 14 เรากำหนดความยาวสูงสุดของส่วนที่เครื่องชดเชยเครื่องสูบลมหนึ่งเครื่องสามารถชดเชยได้:
ที่นี่ แล คือแอมพลิจูดของระยะชักตามแนวแกน, มม., แลมบ์ = 60มม
จำนวนตัวชดเชยที่ต้องการ nในพื้นที่คำนวณจะเป็น
พีซี
ให้เราถือว่าช่วงเท่ากันระหว่างการรองรับคงที่
83/2= ล ฉ = 41.5ม.
ให้เรากำหนดแอมพลิจูดที่แท้จริงของตัวชดเชย lam ฉโดยมีความยาวช่วงระหว่างส่วนรองรับคงที่ ล ฉ = 41.5 ม .
อาร์เอส k โดยมีระยะห่างเท่ากันระหว่างส่วนรองรับคงที่ ล= 41.5 ม.:
R c.k = R w + R r
ที่ไหน ร– ปฏิกิริยาตามแนวแกนที่เกิดขึ้นเนื่องจากความแข็งแกร่งของจังหวะตามแนวแกนถูกกำหนดโดยสูตร (1.85)
ร = กับ λ λ ฉ = 278 36.31 =10094.2 น
ที่ไหน กับแลมบ์ – ความแข็งแกร่งของคลื่น, N/มม., ( กับ λ = 278 นิวตัน/มม.);
รพี– ปฏิกิริยาตามแนวแกนจากความดันภายใน เอ็นกำหนดไว้
เรามาพิจารณาการตอบสนองของผู้ชดเชยกัน อาร์เอสถึง
R c.k = R f + R r = 10094.2+ 17708 = 27802.2 น.
ในระบบจ่ายความร้อนจุดทำความร้อนที่เชื่อมต่อเครือข่ายการทำความร้อนกับตัวจ่ายความร้อนถือเป็นสถานที่สำคัญ ด้วยจุดความร้อน (TS) ระบบการบริโภคในท้องถิ่น (การทำความร้อน การจ่ายน้ำร้อน การระบายอากาศ) จะถูกควบคุม และยังเปลี่ยนพารามิเตอร์ของสารหล่อเย็น (อุณหภูมิ ความดัน การรักษาอัตราการไหลคงที่ การวัดความร้อน ฯลฯ) . ในเวลาเดียวกันที่จุดทำความร้อนเครือข่ายเองก็ถูกควบคุมเนื่องจากจะกระจายสารหล่อเย็นที่สัมพันธ์กับเครือข่ายทำความร้อนและควบคุมพารามิเตอร์ของมัน
เรากำลังดำเนินโครงการสถานีย่อยเครื่องทำความร้อนสำหรับอาคาร 5 ชั้นเชื่อมต่อกับแปลงที่ 6
แผนภาพแสดงจุดให้ความร้อนแต่ละจุด
การเลือกปั๊มผสม
อัตราการไหลของปั๊มถูกกำหนดตาม SP 41-101-95 โดยใช้สูตร:
โดยที่คือปริมาณการใช้น้ำสูงสุดโดยประมาณเพื่อให้ความร้อนจากเครือข่ายทำความร้อน กิโลกรัม/วินาที
ยู– ค่าสัมประสิทธิ์การผสมกำหนดโดยสูตร:
อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนอยู่ที่ไหนที่อุณหภูมิการออกแบบของอากาศภายนอกสำหรับการออกแบบเครื่องทำความร้อน ทีไม่, °C;
– รวมถึงในท่อจ่ายของระบบทำความร้อน °C
– เหมือนกันในท่อส่งกลับจากระบบทำความร้อน °C
;
ความดันของปั๊มผสมที่มีรูปแบบการติดตั้งดังกล่าวจะขึ้นอยู่กับความดันในเครือข่ายการทำความร้อนตลอดจนแรงดันที่ต้องการในระบบทำความร้อนและดำเนินการโดยมีระยะขอบ 2-3 ม.
เราเลือกปั๊มหมุนเวียน WiloStratos ECO 30/1-5-BMS เป็นปั๊มมาตรฐานที่มีโรเตอร์เปียกและการเชื่อมต่อหน้าแปลน ตัวปั๊มได้รับการออกแบบเพื่อใช้ในระบบทำความร้อนอุตสาหกรรม ระบบการไหลเวียน,ระบบน้ำประปาและเครื่องปรับอากาศ
WiloStratos ECO ประสบความสำเร็จในการใช้งานในระบบที่อุณหภูมิของของเหลวที่สูบอยู่ในช่วงกว้าง: ตั้งแต่ -20 ถึง +130°C สวิตช์ความเร็วแบบหลายขั้นตอน (2, 3) ช่วยให้อุปกรณ์ปรับให้เข้ากับสภาวะปัจจุบันของระบบทำความร้อน
เราติดตั้งปั๊ม 2 ตัวจากยี่ห้อ Wilo ECO 30/1-5-BMS ด้วยอัตราการไหล 3 ม.^3/ชม. แรงดัน 6 ม. โดยปั๊มตัวหนึ่งอยู่ในสถานะสำรอง
การคัดเลือก ปั๊มหมุนเวียน
เราเลือกปั๊มหมุนเวียนประเภท GrundfosComfort ปั๊มเหล่านี้หมุนเวียนน้ำในระบบ DHW เพื่อให้แน่ใจว่าน้ำร้อนจะไหลทันทีหลังจากเปิดก๊อกน้ำ ปั๊มนี้ติดตั้งเทอร์โมสตัทในตัวซึ่งจะรักษาอุณหภูมิของน้ำที่ตั้งไว้ในช่วงตั้งแต่ 35 ถึง 65 °C โดยอัตโนมัติ นี่คือปั๊มที่มี "โรเตอร์เปียก" แต่เนื่องจากมีรูปร่างเป็นทรงกลมจึงแทบจะเป็นไปไม่ได้เลยที่จะปิดกั้นใบพัดเนื่องจากการปนเปื้อนของปั๊มด้วยสิ่งเจือปนที่มีอยู่ในน้ำ เราเลือกปั๊ม Grundfos UP 15-14 B ที่มีอัตราการไหล 0.8 ม. 3 /ชั่วโมง แรงดันน้ำ 1.2 ม. และกำลัง 25 วัตต์
การเลือกตัวกรองหน้าแปลนแม่เหล็ก
ตัวกรองแม่เหล็กได้รับการออกแบบมาเพื่อดักจับสิ่งเจือปนเชิงกลที่คงอยู่ (รวมถึงวัสดุที่เป็นแม่เหล็กไฟฟ้า) ในของเหลวที่ไม่รุนแรงที่มีอุณหภูมิสูงถึง 150 °C และความดัน 1.6 MPa (16 กก./ซม.2) ติดตั้งหน้ามิเตอร์น้ำเย็นและน้ำร้อน เรายอมรับตัวกรอง FMF
การเลือกมนุษย์โคลน
เครื่องสะสมโคลนได้รับการออกแบบมาเพื่อกรองน้ำในระบบทำความร้อนจากอนุภาคแขวนลอยของสิ่งสกปรก ทราย และสิ่งสกปรกอื่นๆ
เราติดตั้งกับดักโคลนของ Du65 Ru25 T34.01 series s.4.903-10 บนท่อจ่ายเมื่อเข้าสู่จุดทำความร้อน
การเลือกตัวควบคุมการไหลและแรงดัน
ตัวควบคุมนี้ใช้เป็นตัวควบคุมที่ออกฤทธิ์โดยตรงเพื่อทำให้อินพุตของผู้ใช้บริการในอาคารที่พักอาศัยเป็นแบบอัตโนมัติ มันถูกเลือกตามค่าสัมประสิทธิ์ความจุของวาล์ว:
ที่ไหน D ร= 0.03…0.05 MPa – แรงดันตกคร่อมวาล์ว ใช้ D ร= 0.04 เมกะปาสคาล
ม3/ชม.
การเลือกตัวควบคุมการไหลและแรงดัน Danfoss AVP ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางปกติ, D y – 65 มม., - 2 ม.3 / ชม.
การเลือกเทอร์โมสตัท
ออกแบบมาเพื่อควบคุมอุณหภูมิอัตโนมัติในระบบน้ำร้อนแบบเปิด ตัวควบคุมมีอุปกรณ์ล็อคที่ช่วยปกป้องระบบทำความร้อนจากการถ่ายเทระหว่างชั่วโมงโหลด DHW สูงสุดและในสถานการณ์ฉุกเฉิน
เราเลือกเทอร์โมสตัท DanfossAVT/VG ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางปกติ, D y – 65 มม., - 2 ม.3 / ชม.
การเลือกเช็ควาล์ว
เช็ควาล์วเป็น วาล์วปิด- พวกเขาป้องกันการไหลย้อนกลับของน้ำ
เช็ควาล์วประเภท 402 จาก Danfoss ได้รับการติดตั้งบนไปป์ไลน์หลัง RR, บนจัมเปอร์หลังปั๊ม, หลังปั๊มหมุนเวียน, บนไปป์ไลน์ DHW
การเลือกวาล์วนิรภัย
เซฟตี้วาล์วเป็นแบบชนิด อุปกรณ์ท่อออกแบบมาเพื่อปกป้องระบบเทคโนโลยีและท่อโดยอัตโนมัติจากการเพิ่มแรงกดดันของสื่อการทำงานที่ไม่สามารถยอมรับได้โดยการระบายออกจากระบบที่ได้รับการป้องกันบางส่วน ที่พบมากที่สุดคือฤดูใบไม้ผลิ วาล์วนิรภัยซึ่งแรงดันของตัวกลางทำงานจะถูกตอบโต้ด้วยแรงของสปริงอัด ทิศทางการจ่ายสื่อการทำงานอยู่ใต้แกนม้วนสาย วาล์วนิรภัยมักเชื่อมต่อกับท่อโดยใช้หน้าแปลน โดยหงายฝาครอบขึ้น
เลือกวาล์วนิรภัยแบบสปริงโดยไม่ต้องปลดแบบแมนนวล 17nzh21nzh (SPK4) ด้วย ดี y = 65 มม.
การเลือกบอลวาล์ว
บนไปป์ไลน์จ่ายจากเครือข่ายทำความร้อนรวมถึงสายส่งคืนบนท่อไปยังเทอร์โมสตัทและหลังจากนั้นเราก็ติดตั้ง บอลวาล์ว, เหล็กกล้าคาร์บอน (บอล – สแตนเลส), เชื่อม, มีด้ามจับ, หน้าแปลน, ( ร y = 2.5 MPa) พิมพ์ Jip, Danfoss พร้อมด้วย ดี y = 65 มม. บนท่อหมุนเวียนของสายจ่ายน้ำร้อนก่อนและหลังปั๊มหมุนเวียนเราติดตั้งบอลวาล์วด้วย ดี y = 65 มม. ก่อนที่ระบบทำความร้อนจะไหลและหลังท่อส่งคืนให้บอลวาล์วด้วย ดี y = 65 มม. และค ดี y = 65 มม. บนจัมเปอร์ของปั๊มผสมเราติดตั้งบอลวาล์วด้วย ดี y = 65 มม.
การเลือกเครื่องวัดความร้อน
มาตรวัดความร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดได้รับการออกแบบมาเพื่อวัดปริมาณพลังงานความร้อนทั้งหมดและปริมาณปริมาตรน้ำหล่อเย็นทั้งหมด เราติดตั้งเครื่องคำนวณความร้อน Logic 9943-U4 พร้อมเครื่องวัดอัตราการไหล SONO 2500 CT Dу= 32 มม.
เครื่องวัดความร้อนได้รับการออกแบบให้ทำงานในระบบทำน้ำร้อนแบบเปิดและปิดตั้งแต่ 0 ถึง 175 ºСและความดันสูงถึง 1.6 MPa ความแตกต่างของอุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายและส่งคืนของระบบคือตั้งแต่ 2 ถึง 175 ºС อุปกรณ์นี้ให้การเชื่อมต่อตัวแปลงความร้อนความต้านทานแพลตตินัมที่เหมือนกันสองตัวและมิเตอร์วัดการไหลหนึ่งหรือสองตัว ให้การลงทะเบียนการอ่านพารามิเตอร์ เก็บถาวรอิเล็กทรอนิกส์- อุปกรณ์สร้างรายงานรายเดือนและรายวัน โดยจะแสดงข้อมูลที่จำเป็นทั้งหมดเกี่ยวกับการใช้พลังงานความร้อนและสารหล่อเย็นในรูปแบบตาราง
ชุดแพลตตินัมของตัวแปลงความร้อน KTPTR-01-1-80 ได้รับการออกแบบมาเพื่อวัดอุณหภูมิที่แตกต่างกันในท่อส่งและส่งคืนของระบบจ่ายความร้อน ใช้เป็นส่วนหนึ่งของเครื่องวัดความร้อน หลักการทำงานของชุดจะขึ้นอยู่กับการเปลี่ยนแปลงตามสัดส่วน ความต้านทานไฟฟ้าตัวแปลงความร้อนสองตัวที่เลือกไว้สำหรับความต้านทานและค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิขึ้นอยู่กับอุณหภูมิที่วัดได้ ช่วงการวัดอุณหภูมิตั้งแต่ 0 ถึง 180 o C
บทสรุป
เป้าหมายของงานคือการพัฒนาระบบจ่ายความร้อนสำหรับย่านที่อยู่อาศัย พื้นที่ประกอบด้วยอาคาร 13 หลัง อาคารพักอาศัย 11 หลัง 1 หลัง โรงเรียนอนุบาลและโรงเรียนแห่งหนึ่ง ที่ตั้งของเขตออมสค์
ระบบจ่ายความร้อนที่กำลังพัฒนาถูกปิดโดยมีการควบคุมคุณภาพจากส่วนกลางโดยมีตารางอุณหภูมิ 130/70 ประเภทของการจ่ายความร้อนเป็นแบบสองขั้นตอน - อาคารเชื่อมต่อโดยตรงกับเครือข่ายการทำความร้อนผ่านสถานีย่อยการทำความร้อนอัตโนมัติ ไม่มีสถานีย่อยการทำความร้อนส่วนกลาง
เมื่อพัฒนาเครือข่ายการทำความร้อน การคำนวณที่จำเป็นต่อไปนี้ได้ดำเนินการ:
มีการกำหนดภาระความร้อนสำหรับการทำความร้อนการระบายอากาศและการจ่ายน้ำร้อนของสมาชิกทั้งหมด เป็นวิธีการกำหนดภาระการทำความร้อนและการระบายอากาศ จึงใช้วิธีการตามตัวบ่งชี้รวม ขึ้นอยู่กับประเภทและปริมาตรของอาคาร มีการระบุการสูญเสียความร้อนจำเพาะของอาคาร อุณหภูมิที่คำนวณได้จะยึดตามอุณหภูมิภายนอกตาม SNiP “อาคารภูมิอากาศ” อุณหภูมิภายในห้องตามข้อมูลอ้างอิงตาม SanPiN ตามวัตถุประสงค์ของห้อง ปริมาณการใช้น้ำร้อนถูกกำหนดโดยปริมาณการใช้น้ำร้อนมาตรฐานต่อคนตามข้อมูลอ้างอิงตามประเภทของอาคาร
กำหนดการที่คำนวณของการควบคุมคุณภาพจากส่วนกลาง
มีการกำหนดต้นทุนโดยประมาณของน้ำเครือข่าย (สมาชิก) แล้ว
แผนภาพไฮดรอลิกของเครือข่ายการทำความร้อนได้รับการพัฒนาและทำการคำนวณไฮดรอลิกโดยมีวัตถุประสงค์เพื่อกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อและแรงดันตกในส่วนของเครือข่ายการทำความร้อน
การคำนวณความร้อนของท่อความร้อนเสร็จสิ้นแล้วเช่น การคำนวณฉนวนเพื่อลดการสูญเสียความร้อนในโครงข่าย การคำนวณดำเนินการโดยใช้วิธีไม่เกินการสูญเสียความร้อนปกติ เลือกท่อหุ้มฉนวนล่วงหน้าพร้อมฉนวนโพลียูรีเทนโฟมเป็นท่อความร้อน วิธีการวางท่อไร้ท่อ
มีการเลือกตัวชดเชยเพื่อชดเชยการยืดตัวของท่อเนื่องจากการขยายตัวของอุณหภูมิ ข้อต่อขยายของเครื่องสูบลมใช้เป็นตัวชดเชย
- ไดอะแกรมของจุดทำความร้อนแต่ละจุดได้รับการพัฒนาและเลือกองค์ประกอบหลักแล้ว เช่น ปั๊ม, วาล์วควบคุม, เทอร์โมสตัท ฯลฯ
บรรณานุกรม
1. โซโคลอฟ อี.ยา. เครือข่ายการทำความร้อนและทำความร้อนแบบเขต / E.Ya. Sokolov; .– อ.: สำนักพิมพ์ MPEI, 2544. – 472 หน้า: ป่วย.
2. ติโคมิรอฟ เอ.เค. แหล่งจ่ายความร้อนของภูมิภาคเมือง: ตำราเรียน ผลประโยชน์ / A.K. Tikhomirov - Khabarovsk: สำนักพิมพ์แปซิฟิก สถานะ ม., 2549.-135 น.
3. มันยุค V.I. การติดตั้งและการทำงานของเครือข่ายทำน้ำร้อน: คู่มือ./ V.I. Manyuk, E.B. Khizh และคนอื่น ๆ M .: Stroyizdat, 1988 432ส.
4. คู่มือผู้ออกแบบ การออกแบบโครงข่ายทำความร้อน/Ed. เอเอ นิโคเลฟ. ม. 2508. 359 น.
5. ซิงเกอร์ เอ็น.เอ็ม. ไฮดรอลิกและ สภาพความร้อนระบบทำความร้อน อ.: Energoatomizdat, 1986. 320 น.
6. ซลาโตโปลสกี้ เอ.เอ็น. เศรษฐศาสตร์องค์กรและการวางแผนสิ่งอำนวยความสะดวกพลังงานความร้อนขององค์กรอุตสาหกรรม / Zlatopolsky A.N., Pruzner S.L., Kalinina E.I., Voroshilov B.S. อ.: Energoatomizdat, 1995. 320 น.
7. คอลเลกชันหมายเลข 24 “ ท่อจ่ายความร้อนและท่อส่งก๊าซ - เครือข่ายภายนอก” TER 81-02-24-2001 (Omsk), 2545
8. SNiP 41-03-2003 ฉนวนกันความร้อน
9. ไอ.วี. เครือข่ายเครื่องทำน้ำร้อน Belyaykina/ I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov และคนอื่น ๆ ; เอ็ด เอ็น.เค. โกรโมวา อี.พี. ชูบีน่า. อ.: Energoatomizdat, 1988. 376ส.
10. SNiP 41-02-2003 เครือข่ายความร้อน
11. โคซิน วี.อี. แหล่งจ่ายความร้อน / Kozin V.E., Levina T.A., Markov A.P., Pronina I.B., Slemzin V.A. ม.: บัณฑิตวิทยาลัย, 1980. 408 น.
12.แหล่งจ่ายความร้อน ( การออกแบบหลักสูตร): หนังสือเรียน / V. M. Kopko, N.K. Zaitsev, G.I. Bazylenko-Mn, 1985-139 หน้า
13. SNiP 23-01-99* “ ภูมิอากาศวิทยาการก่อสร้าง”
14 การใช้อุปกรณ์อัตโนมัติ Danfoss ในจุดทำความร้อนของระบบทำความร้อนแบบรวมศูนย์ของอาคาร V.V. เนฟสกี้, 2548
15. หน่วยทำความร้อนบล็อคอัตโนมัติมาตรฐานจาก Danfoss, V.V. เนฟสกี้ ดี.เอ. วาซิลีฟ, 2008
16 การออกแบบเครือข่ายการกระจายความร้อนแบบเขต
อี.วี. Korepanov, M.: มัธยมปลาย, 2545,
