1 oldal
A hidraulikus számítás a fűtési hálózatok tervezésének legfontosabb eleme.
A hidraulikus számítás feladata:
1. A csővezeték átmérőjének meghatározása,
2. Nyomásesés meghatározása a hálózatban,
3. Nyomásértékek megállapítása a hálózat különböző pontjain,
4. A nyomások összekapcsolása a rendszer különböző pontjain a működés statikus és dinamikus módjaiban,
5. Keringető, nyomásfokozó és pótszivattyúk szükséges jellemzőinek, mennyiségének, elhelyezésének megállapítása.
6. Az előfizetői bemenetek fűtési hálózatra történő csatlakoztatásának módszereinek meghatározása.
7. Automatikus vezérlő áramkörök és eszközök kiválasztása.
8. A racionális működési módok azonosítása.
A hidraulikus számításokat a következő sorrendben végezzük:
1) a projekt grafikai részében a feladatnak megfelelően 1:10000 méretarányú városi terület általános tervet készítsen, jelezze a hőforrás (IT) helyét;
2) mutassa be a fűtési hálózat diagramját az IT-től az egyes mikrokörzetekig;
3) a fűtési hálózat hidraulikus kiszámításához a csővezeték nyomvonala mentén a fő tervezési vonalat általában a hőforrástól a legtávolabbi fűtőegységig kell kiválasztani;
4) a tervezési diagram feltünteti a szakaszok számát, hosszát az általános terv szerint, az elfogadott méretarány figyelembevételével, és a becsült vízfogyasztást;
5) a hűtőfolyadék áramlási sebessége alapján, és a 80 Pa/m-ig terjedő fajlagos nyomásveszteségre összpontosítva, a csővezetékek átmérőjét a fővezeték szakaszaiban hozzárendeljük;
6) a táblázatok segítségével határozza meg a fajlagos nyomásveszteséget és a hűtőfolyadék sebességét (előzetes hidraulikus számítás);
7) számítsa ki az ágakat a rendelkezésre álló nyomáskülönbség alapján; ebben az esetben a fajlagos nyomásveszteség nem haladhatja meg a 300 Pa/m-t, a hűtőfolyadék sebessége nem haladhatja meg a 3,5 m/s-ot;
8) csővezeték rajz rajza, elzárószelepek, rögzített támasztékok, kompenzátorok és egyéb berendezések elrendezése; a különböző átmérőjű szakaszok rögzített támasztékai közötti távolságokat a 2. táblázat adatai alapján határozzák meg;
9) a helyi ellenállások alapján határozza meg az egyes szakaszok egyenértékű hosszát, és számítsa ki a csökkentett hosszt a képlet segítségével:
10) számítsa ki a nyomásveszteséget szakaszokban a kifejezésből
,
ahol α olyan együttható, amely figyelembe veszi a helyi ellenállások miatti nyomásveszteségek arányát;
∆ptr – súrlódás miatti nyomásesés a fűtési hálózat egy szakaszán.
A végső hidraulikai számítás abban különbözik az előzetestől, hogy a helyi ellenállásokon átívelő nyomásesést pontosabban veszik figyelembe, pl. kompenzátorok és elzárószelepek elhelyezése után. A d ≤ 250 mm-nél tömítődoboz-kompenzátorokat, kisebb átmérőknél U-alakú tágulási hézagokat használnak.
Hidraulikus számításokat végeznek az ellátó csővezetékre; A visszatérő cső átmérője és a benne lévő nyomásesés megegyezik a betápláló csővezeték átmérőjével (8.5. pont).
A 8.6. bekezdés szerint a csövek legkisebb belső átmérőjének legalább 32 mm-nek kell lennie fűtési hálózatokban, és legalább 25 mm-nek melegvíz-cirkulációs csővezetékeknél.
Az előzetes hidraulikus számítások a hőforrás utolsó szakaszával kezdődnek, és az 1. táblázatban foglaljuk össze.
6. táblázat – Előzetes hidraulikus számítás
|
Telekszám |
lpr=lx (1+α), m |
∆Р=Rхlр, Pa | |||||||
|
ORSZÁGÚT |
|||||||||
|
TERVEZÉSI ÁG |
|||||||||
|
∑∆Rotv = | |||||||||
A hidraulikus számítás feladata:
A csővezeték átmérőjének meghatározása;
Nyomásesés (nyomás) meghatározása;
Nyomások (nyomások) meghatározása a hálózat különböző pontjain;
Az összes hálózati pont összekapcsolása statikus és dinamikus módban a megengedett és a szükséges nyomások biztosítása érdekében a hálózatban és az előfizetői rendszerekben.
A hidraulikai számítások eredményei alapján a következő problémák oldhatók meg.
1. A tőkeköltségek, a fém (csövek) fogyasztás és a fűtési hálózat fektetése során végzett munka fő mennyiségének meghatározása.
2. Keringető és pótszivattyúk jellemzőinek meghatározása.
3. A fűtési hálózat működési feltételeinek meghatározása és az előfizetői csatlakozási sémák kiválasztása.
4. A fűtési hálózat és az előfizetők automatizálásának kiválasztása.
5. Üzemmódok kialakítása.
a. A fűtési hálózatok sémái és konfigurációi.
A fűtési hálózat elrendezését a hőforrások elhelyezkedése a fogyasztási területhez viszonyítva, a hőterhelés jellege és a hűtőfolyadék típusa határozza meg.
A gőzhálózatok fajlagos hossza a tervezési hőterhelés egységére kicsi, mivel a gőzfogyasztók - általában ipari fogyasztók - a hőforrástól rövid távolságra helyezkednek el.
Nehezebb feladat a vízmelegítő hálózati séma kiválasztása a nagy hossza és az előfizetők nagy száma miatt. A vízi járművek a nagyobb korrózió miatt kevésbé tartósak, mint a gőzjárművek, és a nagy vízsűrűség miatt érzékenyebbek a balesetekre.
6.1. Kétcsöves fűtési hálózat egyvonalas kommunikációs hálózata
A vízhálózatok fő- és elosztóhálózatokra oszlanak. A hűtőfolyadékot a fő hálózatokon keresztül szállítják a hőforrásoktól a fogyasztási területekig. Az elosztó hálózatokon keresztül a GTP és MTP, valamint az előfizetők vízellátása történik. Az előfizetők nagyon ritkán csatlakoznak közvetlenül a gerinchálózathoz. Azokon a pontokon, ahol az elosztóhálózatok a fő hálózatokhoz csatlakoznak, szelepes szelvényező kamrák vannak felszerelve. A főhálózatokon a szekcionált szelepeket általában 2-3 km-enként szerelik fel. A szekcionált szelepek beépítésének köszönhetően csökken a járműbalesetek során fellépő vízveszteség. A 700 mm-nél kisebb átmérőjű elosztó- és főjárműveket általában zsákutcává teszik. Vészhelyzet esetén az ország nagy részén elfogadható az épületek hőellátásának akár 24 órás szüneteltetése is. Ha a hőellátás megszakítása elfogadhatatlan, gondoskodni kell a fűtési rendszer megkettőzéséről vagy visszacsatolásáról.
6.2. Gyűrűs fűtéshálózat három hőerőműből 6.3. ábra. Radiális hőhálózat
A nagyvárosok több hőerőműről történő hőellátása esetén célszerű gondoskodni a hőerőművek kölcsönös reteszeléséről úgy, hogy a hálózatukat reteszelő csatlakozásokkal kötik össze. Ebben az esetben több áramforrással rendelkező gyűrűs hőhálózatot kapunk. Egy ilyen rendszer nagyobb megbízhatósággal rendelkezik, és biztosítja a redundáns vízáramlás átvitelét a hálózat bármely részén bekövetkező baleset esetén. Ha a hőforrástól kiinduló vezeték átmérője 700 mm vagy annál kisebb, általában radiális fűtési hálózati diagramot alkalmaznak a csőátmérő fokozatos csökkentésével, ahogy a forrástól való távolság nő és a csatlakoztatott terhelés csökken. Ez a hálózat a legolcsóbb, de baleset esetén leáll az előfizetők hőszolgáltatása.
b. Alapvető számítási függőségek
6.1. A folyadék mozgásának diagramja egy csőben
A csővezetékekben a folyadék sebessége kicsi, így az áramlás kinetikus energiája elhanyagolható. Kifejezés H=p/r g piezometrikus fejnek, a Z magasság és a piezometrikus fej összegét pedig teljes fejnek nevezzük.
H 0 =Z + p/rg = Z + H.(6.1)
A nyomásesés egy csőben a lineáris nyomásveszteségek és a helyi hidraulikus ellenállások miatti nyomásveszteségek összege.
D p=D p l + D p m. (6,2)
Csővezetékekben D p l = R l L, Ahol R l – fajlagos nyomásesés, i.e. nyomásesés egységnyi csőhosszra vonatkoztatva, a d'Arcy képlet alapján meghatározva.
. (6.3)
Az l hidraulikus ellenállási együttható a folyadékáramlási rezsimtől és a csőfalak abszolút egyenértékű érdességétől függ k e. Számításoknál használható következő értékeket k e– gőzvezetékekben k e=0,2 mm; vízhálózatokban k e=0,5 mm; kondenzvízvezetékekben és melegvíz-ellátó rendszerekben k e=1 mm.
Lamináris folyadékáramlással egy csőben ( Újra < 2300)
Az átmeneti régióban 2300< Újra < 4000
. (6.5)
Nál nél 
. (6.6)
Általában fűtési hálózatokban Re > Re pr, ezért a (6.3) formára redukálható
, Ahol 
. (6.7)
A helyi ellenállások nyomásveszteségét a képlet határozza meg
. (6.8)
A helyi hidraulikus ellenállás együtthatójának értékei x kézikönyvekben adják meg. A hidraulikus számítások elvégzésekor figyelembe lehet venni az egyenértékű hosszúságú helyi ellenállások miatti nyomásveszteségeket.
Akkor hol a=l ekv/l– a helyi nyomásveszteségek aránya.
a. Hidraulikus számítási eljárás
Jellemzően a hidraulikus számítások során a hűtőfolyadék áramlási sebességét és a teljes nyomásesést a területen adják meg. Meg kell találnia a csővezeték átmérőjét. A számítás két szakaszból áll - előzetes és ellenőrzés.
Előleg fizetésnemt.
2. Állítsa be a helyi nyomásesések hányadát a=0.3...0.6.
3. Értékelje a fajlagos nyomásveszteséget
. Ha a területen a nyomásesés ismeretlen, akkor azt az érték határozza meg R l < 20...30 Па/м.
4. Számítsa ki a csővezeték átmérőjét az üzemi feltételekből in viharos rezsim Vízmelegítő hálózatok esetén a sűrűséget 975 kg / m 3 -re kell venni.
A (6.7)-ből azt találjuk
, (6.9)
Ahol r– átlagos vízsűrűség egy adott területen. A talált átmérőérték alapján a legközelebbi belső átmérőjű csövet választják ki a GOST szerint. A cső kiválasztásakor bármelyiket jelezze d yÉs d, vagy d nÉs d.
2. Ellenőrző számítás.
A végszakaszoknál ellenőrizni kell a vezetési módot. Ha kiderül, hogy a mozgási mód átmeneti, akkor lehetőség szerint csökkentenie kell a cső átmérőjét. Ha ez nem lehetséges, akkor a számításokat átmeneti rezsim képletekkel kell elvégezni.
1. Az értékek tisztázása folyamatban van R l;
2. Meg van adva a helyi ellenállások típusai és egyenértékű hosszuk. A szelepeket a kollektor kimenetére és bemenetére, az elosztóhálózatok fő csatlakozási pontjaira, a fogyasztókhoz és a fogyasztókhoz való leágazási pontokra szerelik fel. Ha az ág hossza kevesebb, mint 25 m, akkor a szelepet csak a fogyasztónál szabad felszerelni. A szekcionált szelepeket 1-3 km-enként szerelik be. A szelepeken kívül más helyi ellenállások is lehetségesek - fordulatok, keresztmetszet-változások, pólók, áramlási összeolvadás és elágazás stb.
A hőmérséklet-kompenzátorok számának meghatározásához a szakaszok hosszát el kell osztani a rögzített tartók közötti megengedett távolsággal. Az eredményt a legközelebbi egész számra kerekítjük. Ha a területen fordulatok vannak, akkor ezek felhasználhatók a hőmérséklet-kiterjesztések önkompenzálására. Ebben az esetben a kompenzátorok száma a fordulatok számával csökken.
5. Meghatározzák a nyomásveszteséget a területen. Zárt rendszerekhez Dp uch =2R l (l+l e).
Nyitott rendszerek esetén az előzetes számítások az egyenértékű áramlási sebességen alapulnak
Az ellenőrző számítások során a fajlagos lineáris nyomásveszteségeket külön számítják ki az előremenő és visszatérő csővezetékekre a tényleges áramlási sebességekhez.
, 
.
A hidraulikus számítás végén piezometrikus gráfot készítünk.
a. Egy fűtési hálózat piezometrikus grafikonja
A piezometrikus grafikon skálán mutatja a domborzatot, a hozzátartozó épületek magasságát és a hálózatban uralkodó nyomást. Ezzel a grafikonnal könnyen meghatározható a nyomás és a rendelkezésre álló nyomás a hálózat és az előfizetői rendszerek bármely pontján.
Az 1-1 szint a nyomás referenciasíkja, a P1-P4 vonal a tápvezeték nyomásainak grafikonja. O1 – O4 vonal – visszatérő vezeték nyomásgrafikonja. N o1 – teljes nyomás a forrás visszatérő kollektorán; Nsn – a hálózati szivattyú nyomása; Nst – a pótszivattyú teljes nyomása, vagy teljes statikus nyomás a fűtési hálózatban; Nk – össznyomás t.K-ban a hálózati szivattyú nyomócsövénél; DHt – nyomásveszteség a hőkezelő üzemben; Нп1 – össznyomás a tápelosztón, Нп1= Нк - DHт. Rendelkezésre álló víznyomás a CHP kollektornál N1=Np1-No1. Az i hálózat bármely pontján a nyomást Нпi-ként jelöljük, a Hoi pedig az előremenő és a visszatérő csővezetékek össznyomását. Ha az i pont geodéziai magassága Zi, akkor a piezometrikus nyomás ezen a ponton Нпi – Zi, Hoi – Zi közvetlen és visszatérő csővezetékek, ill. Az i pontban elérhető nyomás az előremenő és a visszatérő csővezetékek piezometrikus nyomása közötti különbség – Нпi – Hoi. A járműben elérhető nyomás a D előfizető csatlakozási pontján H4 = Np4 – Ho4.
6.2. Kétcsöves fűtési hálózat (a) séma és piezometrikus grafikonja (b).
Nyomásveszteség van a tápvezetékben az 1-4 szakaszokban. Nyomásveszteség van a visszatérő vezetékben az 1-4 szakaszban 
. Amikor a hálózati szivattyú működik, a tápszivattyú Hst nyomását a nyomásszabályozó No1-re szabályozza. Amikor a hálózati szivattyú leáll, az Nst statikus nyomás jön létre a hálózatban, amelyet a pótszivattyú hoz létre. Gőzvezeték hidraulikus számításánál előfordulhat, hogy a gőzvezeték profilja az alacsony gőzsűrűség miatt nem vehető figyelembe. Például az előfizetők nyomásvesztesége 
az előfizetői csatlakozási sémától függ. Liftkeveréssel D N e= 10...15 m, lift nélküli bemenettel – D nb e =2...5 m, D felületmelegítők jelenlétében N n=5...10 m, szivattyús keveréssel D N ns = 2…4 m.
Követelmények a fűtési hálózat nyomásviszonyaira:
b. a nyomás a rendszer egyetlen pontján sem haladhatja meg a megengedett legnagyobb értéket. A hőellátó rendszer csővezetékei 16 ata, a helyi rendszerek vezetékei 6-7 ata nyomásra vannak kialakítva;
c. A levegő szivárgásának elkerülése érdekében a rendszer bármely pontján a nyomásnak legalább 1,5 atm-nek kell lennie. Ezenkívül ez a feltétel szükséges a szivattyú kavitációjának megakadályozásához;
d. a víz felforrásának elkerülése érdekében a rendszer bármely pontján a nyomás nem lehet kisebb, mint egy adott hőmérsékleten a telítési nyomás;
6.5. A gőzvezetékek hidraulikus számításának jellemzői.
A gőzvezeték átmérőjét vagy a megengedett nyomásveszteség vagy a megengedett gőzsebesség alapján számítják ki. A számított területen a gőzsűrűség előre be van állítva.
Számítás a megengedett nyomásveszteség alapján.
Értékelje 
, a= 0,3...0,6. A (6.9) segítségével kiszámítjuk a csőátmérőt.
Ezeket a csőben lévő gőz sebessége határozza meg. A gőzáram egyenletéből – G=wrF keresse meg a cső átmérőjét.
A GOST szerint a legközelebbi belső átmérőjű csövet választják ki. Meghatározzák a fajlagos lineáris veszteségeket és a helyi ellenállások típusait, és kiszámítják az egyenértékű hosszúságokat. Meg kell határozni a nyomást a csővezeték végén. A tervezési területen a hőveszteség kiszámítása a normalizált hőveszteségek alapján történik.
Qpot=q l l, Ahol q l– egységnyi hosszonkénti hőveszteség a gőz és a környezet adott hőmérséklet-különbségéhez, figyelembe véve a tartókon, szelepeken stb. Ha q lúgy határozzák meg, hogy nem veszik figyelembe a tartókon, szelepeken stb
Qpot=q l (tav – to)(1+b), Ahol tsr- átlagos gőzhőmérséklet a helyszínen, nak nek– környezeti hőmérséklet, a beépítési módtól függően. Föld feletti telepítéshez nak nek = tno, földalatti csatorna nélküli telepítéshez nak nek = tgr(talajhőmérséklet a fektetési mélységben), átmenő és félátmenő csatornákba fektetéskor nak nek=40...50 0 C. Nem járható csatornákba fektetéskor nak nek= 5 0 C. A talált hőveszteségek alapján meghatározzuk a gőz entalpiájának változását a szakaszban és a gőz entalpiájának értékét a szakasz végén.
Diuch=Qpot/D, ik=in - Diuch.
A szakasz elején és végén talált gőznyomás és entalpia értékei alapján meghatározzák az átlagos gőzsűrűség új értékét. rср = (rn + rc)/2. Ha az új sűrűségérték több mint 3%-kal eltér a korábban megadott értéktől, akkor az ellenőrző számítást egyidejűleg pontosítással megismételjük, és RL.
a. A kondenzvízvezetékek kiszámításának jellemzői
A kondenzvízvezeték számításánál figyelembe kell venni a nyomás telítési nyomás alá süllyedésekor esetleges gőzképződést (másodlagos gőz), a hőveszteségekből adódó gőzkondenzációt, valamint a gőzfogók után áthaladó gőzt. Az áthaladó gőz mennyiségét a gőzfogó jellemzői határozzák meg. A kondenzált gőz mennyiségét a hőveszteség és a párolgási hő határozza meg. A másodlagos gőz mennyiségét a tervezési terület átlagos paraméterei határozzák meg.
Ha a kondenzátum közel van a telítettségi állapothoz, akkor a számítást úgy kell elvégezni, mint a gőzvezeték esetében. Túlhűtött kondenzátum szállításakor a számítást ugyanúgy kell elvégezni, mint a vízhálózatoknál.
b. Hálózati nyomás üzemmód és az előfizetői bemeneti séma kiválasztása.
1. A hőfogyasztók normál működéséhez a visszatérő vezetékben a nyomásnak elegendőnek kell lennie a rendszer feltöltéséhez, Ho > DHms.
2. A visszatérő vezetékben a nyomásnak a megengedett érték alatt kell lennie, po > padd.
3. A tényleges elérhető nyomás az előfizetői bemeneten nem lehet kisebb, mint a számított, DHab DHcalc.
4. A tápvezetékben a nyomásnak elegendőnek kell lennie a helyi rendszer feltöltéséhez, Hp – DHab > Hms.
5. Statikus üzemmódban, azaz. A keringető szivattyúk kikapcsolásakor nem szabad kiüríteni a helyi rendszert.
6. A statikus nyomás nem haladhatja meg a megengedett értéket.
A statikus nyomás az a nyomás, amely a keringető szivattyúk kikapcsolása után alakul ki. A statikus nyomás (nyomás) szintjét fel kell tüntetni a piezometrikus grafikonon. Ennek a nyomásnak (nyomásnak) az értéke a fűtőberendezések nyomáshatára alapján van beállítva, és nem haladhatja meg a 6 ati-t (60 m). Nyugodt terepen a statikus nyomás szintje minden fogyasztó számára azonos lehet. A terep nagy ingadozása esetén két, de legfeljebb három statikus szint lehet.
6.3. ábra. A fűtési rendszer statikus nyomásainak grafikonja
A 6.3. ábra a statikus nyomások grafikonját és a hőellátó rendszer diagramját mutatja. Az A, B és C épületek magassága megegyezik és 35 m. Ha a C épület fölé 5 méterrel statikus nyomásvonalat húzunk, akkor a B és A épület 60 és 80 m nyomászónában találja magát. a következő megoldások lehetségesek.
7. Az A épületek fűtőberendezései független áramkör szerint, a B és C épületekben pedig egy függő áramkör szerint vannak csatlakoztatva. Ebben az esetben minden épületre közös statikus zóna kerül kialakításra. A víz-vízmelegítők 80 m nyomás alatt lesznek, ami szilárdsági szempontból elfogadható. Statikus nyomású vezeték - S - S.
8. A C épület fűtési rendszerei független áramkör szerint vannak bekötve. Ebben az esetben a teljes statikus magasság az A és B épületek beépítésének szilárdsági viszonyai szerint választható ki - 60 m. Ezt a szintet az M - M vonal jelzi.
9. Az összes épület fűtési rendszere egy függő séma szerint van csatlakoztatva, de a hőellátó zóna két részre van osztva - az egyikre M-M szinten az A és B épületekre, a másikra S-S szinten Ehhez a B és C épületek között egy 7 visszacsapó szelepet kell felszerelni a közvetlen vezetékre és egy tápszivattyút a felső 8 zónára és egy nyomásszabályozót 10 a visszatérő vezetékre. Az adott statikus nyomás fenntartását a C zónában a felső 8. zóna tápszivattyúja és a 9. betáplálás szabályozója. Az alsó zónában az adott statikus nyomás fenntartását a 2. szivattyú és a 6. szabályozó végzi.
A hálózat hidrodinamikus üzemmódjában a fenti követelményeknek a hálózat bármely pontján, bármilyen vízhőmérséklet mellett is teljesülniük kell.
6.4. Hőellátó rendszer hidrodinamikai nyomásainak grafikonjának ábrázolása
10. Maximális és minimális piezometrikus nyomású vezetékek építése.
A megengedett nyomások vonalai követik a terepet, mert Elfogadott, hogy a csővezetékeket a terepviszonyoknak megfelelően kell lefektetni. A referencia a cső tengelyétől származik. Ha a berendezésnek jelentős magassági méretei vannak, akkor a minimális nyomást a felső ponttól, a maximumot pedig alulról számoljuk.
1.1. Pmax vonal – a maximális megengedett nyomások sora a tápvezetékben.
Csúcsvízfűtési kazánoknál a megengedett legnagyobb nyomást a kazán alsó pontjától számítjuk (feltételezzük, hogy a talajszinten van), a legkisebb megengedett nyomást pedig a kazán felső elosztójából mérjük. Acél melegvíz-kazán megengedett nyomása 2,5 MPa. A veszteségeket figyelembe véve feltételezzük, hogy a kazán kimeneténél Hmax = 220 m A tápvezetékben megengedett legnagyobb nyomást a csővezeték szilárdsága korlátozza (рmax = 1,6 MPa). Ezért a tápvezeték bejáratánál Hmax = 160 m.
a. Omax vezeték – a maximális megengedett nyomások sora a visszatérő vezetékben.
A víz-vízmelegítők szilárdsági viszonyai szerint a maximális nyomás nem lehet nagyobb 1,2 MPa-nál. Ezért a maximális nyomásérték 140 m. A fűtőberendezések nyomásértéke nem haladhatja meg a 60 m-t.
A minimálisan megengedett piezometrikus nyomást a forráspont határozza meg, amely a kazán kimeneténél 30 0 C-kal meghaladja a tervezési hőmérsékletet.
b. Pmin vonal – a minimálisan megengedett nyomás egyenes vonala
A minimálisan megengedhető nyomást a kazán kimeneténél a felső pont nem forráspontja - 180 0 C hőmérsékletre - határozza meg. 107 m-re van beállítva. A nem forrásban lévő víz állapota hőmérsékleten 150 0 C, a minimális nyomás 40 m legyen.
1.4. Omin vonal – a minimális megengedett nyomás vonala a visszatérő vezetékben. A légszivárgás és a szivattyúk kavitációjának megengedhetetlenségének feltétele alapján 5 m-es minimális nyomást fogadtak el.
A tényleges nyomóvezetékek az előremenő és a visszatérő vezetékekben semmilyen körülmények között nem léphetik túl a maximális és minimális nyomású vezetékek határait.
A piezometrikus grafikon teljes képet ad az üzemi nyomásokról statikus és hidrodinamikus üzemmódban. Ennek az információnak megfelelően kiválasztják az előfizetők csatlakoztatásának egyik vagy másik módját.
6.5. Piezometrikus grafikon
1. épület A rendelkezésre álló nyomás több, mint 15 m, a piezometrikus nyomás kisebb, mint 60 m A fűtési rendszer a felvonóegységgel függő körben csatlakoztatható.
Épület 2. Ebben az esetben függő sémát is használhat, de mivel a nyomás a visszatérő vezetékben kisebb, mint az épület magassága a csatlakozási pontnál, nyomásszabályozót kell felszerelni „felfelé”. A nyomásesésnek a szabályozón nagyobbnak kell lennie, mint a beépítési magasság és a visszatérő vezeték piezometrikus nyomása közötti különbség.
3. épület. A statikus nyomás ezen a helyen több mint 60 m. A legjobb, ha független rendszert használunk.
4. épület. A rendelkezésre álló nyomás ezen a helyen kevesebb, mint 10 m. Ezért a lift nem fog működni. Szivattyút kell telepíteni. Nyomásának meg kell egyeznie a rendszer nyomásveszteségével.
5. épület. Független sémát kell használni - a statikus nyomás ezen a helyen több, mint 60 m.
6.8. A fűtési hálózatok hidraulikus üzemmódja
A nyomásveszteség a hálózatban arányos az áramlási sebesség négyzetével
A nyomásveszteség kiszámítására szolgáló képlet segítségével azt találjuk, hogy S.
.
A hálózati nyomásveszteség meghatározása: , ahol 
.
A teljes hálózat ellenállásának meghatározásakor a következő szabályok érvényesek.
1. Hálózati elemek sorba kapcsolásakor az ellenállásukat összegezzük S.
S S=S si.
11. Hálózati elemek párhuzamos csatlakoztatásakor a vezetőképességüket összegezzük.
. 
.
Egy jármű hidraulikus számításának egyik feladata az egyes előfizetők és a hálózat egészében a vízhozam meghatározása. Általában ismert: hálózati diagram, szakaszok és előfizetők ellenállása, elérhető nyomás hőerőmű vagy kazánház kollektoránál.
Rizs. 6.6. Hőhálózati diagram
Jelöljük Sén – S V – az autópálya szakaszainak ellenállása; S 1 – S 5 – előfizetői ellenállások ágakkal együtt; V– teljes vízhozam a hálózatban, m 3 /s; Vm– vízáramlás az előfizetői berendezésen keresztül m; SI-5– a hálózati elemek ellenállása az I. szakasztól az 5. ágig; SI-5=S I+ S 1-5, hol S 1-5 – 1-5 előfizetők teljes ellenállása a megfelelő ágakkal.
Az egyenletből megtaláljuk az 1. telepítésen keresztüli vízáramlást
, innen 
.
Előfizetői telepítéshez 2
. Az egyenletből megtaláljuk a költségek különbségét
, Ahol 
. Innen
.
A 3. beállításhoz kapunk
A fűtési hálózat ellenállása az összes ággal a 3. előfizetőtől az utolsó 5. előfizetőig, beleértve; 
, - a fővezeték III. szakaszának ellenállása.
Néhány m th fogyasztótól n relatív vízhozamot a képlet határozza meg
. Ezzel a képlettel meg lehet találni a vízáramlást bármely előfizetői telepítésen keresztül, ha ismert a hálózatban lévő teljes áramlás és a hálózati szakaszok ellenállása.
12. Az előfizetői berendezésen keresztüli relatív vízáramlás a hálózat és az előfizetői berendezések ellenállásától függ, és nem függ a vízáramlás abszolút értékétől.
13. Ha csatlakozik a hálózathoz n előfizetők száma, majd a telepítéseken keresztüli vízfogyasztás aránya dÉs m, Ahol d < m, csak a rendszer ellenállásától függ, a csomóponttól kezdve d a hálózat végére, és nem függ a csomóponttal szembeni hálózati ellenállástól d.
Ha a hálózat bármely szakaszán az ellenállás megváltozik, akkor az e szakasz és a hálózat végpontja között elhelyezkedő összes előfizető esetében a vízfogyasztás arányosan változik. A hálózat ezen részén elegendő csak egy előfizető esetében meghatározni a fogyasztás változásának mértékét. Ha bármely hálózati elem ellenállása megváltozik, az áramlási sebesség mind a hálózatban, mind az összes fogyasztónál megváltozik, ami hibás beállításhoz vezet. Az eltolódások a hálózatban megfelelőek és arányosak. Ennek megfelelő hibás beállítás esetén a költségek változásának előjele egybeesik. Arányos dereguláció esetén az áramlási sebességek változásának mértéke egybeesik.
Rizs. 6.7. A hálózati nyomás változása, amikor az egyik fogyasztó le van választva
Ha az X előfizetőt lekapcsolják a fűtési hálózatról, a hálózat teljes ellenállása megnő (párhuzamos csatlakozás). A hálózat vízfogyasztása csökken, az állomás és az X előfizető közötti nyomásveszteség csökken. Ezért a nyomásgrafikon (szaggatott vonal) egyenesebb lesz. Az X pontban elérhető nyomás növekedni fog, így a hálózatban az X előfizetőtől a hálózat végpontjáig terjedő áramlás megnő. Az X ponttól a végpontig tartó összes előfizető számára az áramlási sebesség változásának mértéke azonos lesz - arányos dereguláció.
Az állomás és az X pont közötti előfizetők esetében a fogyasztás változásának mértéke eltérő lesz. A fogyasztás változásának minimális mértéke az első előfizetőre vonatkozik közvetlenül az állomáson - f=1. Ahogy távolodsz az állomástól f > 1 és növekszik. Ha az állomáson elérhető nyomás változik, akkor a hálózat teljes vízfogyasztása, valamint az összes előfizető vízfogyasztása az állomáson elérhető nyomás négyzetgyökével arányosan változik.
6.9. Hálózati ellenállás.
Teljes hálózati vezetőképesség
, innen
.
Hasonlóképpen
És
. A hálózati ellenállást a legtávolabbi előfizetőtől számítják ki.
a. Szivattyú alállomások bekapcsolása.
Szivattyú alállomások telepíthetők a betápláló, visszatérő vezetékekre,
valamint a köztük lévő jumperen. Az alállomások építését a kedvezőtlen terepviszonyok, a nagy átviteli hatótáv, az átviteli kapacitás növelésének igénye stb.
A). A szivattyú felszerelése a betápláló vagy visszatérő vezetékekre.
6.8. A szivattyú telepítése áramlási vagy szekvenciális vezetékre (szekvenciális működés)
Szivattyú alállomás (PS) beszerelésekor a betápláló vagy visszatérő vezetékekre az állomás és a PP között elhelyezkedő fogyasztók vízfogyasztása csökken, a PP utáni fogyasztóknál pedig nő. A számítások során a szivattyút néhányként veszik figyelembe hidraulikus ellenállás. Az OP-s hálózat hidraulikus üzemmódjának kiszámítása egymást követő közelítések módszerével történik.
A szivattyú hidraulikus ellenállásának negatív értéke állítja be
Számítsa ki az ellenállást a hálózatban, a vízfogyasztást a hálózatban és a fogyasztóknál
A víz áramlását és a szivattyú nyomását és ellenállását (*) határozza meg.
6.10. Sorosan és párhuzamosan kapcsolt szivattyúk összefoglaló jellemzői
Ha a szivattyúkat párhuzamosan csatlakoztatják, a teljes karakterisztikát a jellemzők abszcisszáinak összegzésével kapjuk meg. A szivattyúk soros bekapcsolásakor a teljes karakterisztikát a karakterisztika ordinátáinak összegzésével kapjuk meg. A tápellátás változásának mértéke a szivattyúk párhuzamos csatlakoztatása esetén a hálózat jellemzőitől függ. Minél kisebb a hálózati ellenállás, annál hatékonyabb a párhuzamos kapcsolat és fordítva.
6.11. ábra. Szivattyúk párhuzamos csatlakoztatása
A szivattyúk sorba kapcsolásakor a teljes vízellátás mindig nagyobb, mint az egyes szivattyúk vízellátása külön-külön. Minél nagyobb a hálózati ellenállás, annál hatékonyabb a szivattyúk szekvenciális aktiválása.
b). A szivattyú felszerelése az előremenő és visszatérő vezetékek közötti áthidalóra.
Amikor a szivattyút jumperre szereli hőmérsékleti rezsim NP előtt és után nem ugyanaz.
Két szivattyú összkarakterisztikájának összeállításához az A szivattyú jellemzőit először átvisszük a 2. csomópontra, ahol a B szivattyút telepítjük (lásd 6.12. ábra). Az A2-2 szivattyú adott jellemzőjében a nyomások bármely áramlási sebességnél megegyeznek a szivattyú tényleges nyomása és a C hálózat nyomásvesztesége közötti különbséggel azonos áramlási sebesség mellett.
. Miután az A és B szivattyúk jellemzőit ugyanabba a közös egységbe hoztuk, a párhuzamosan üzemelő szivattyúk hozzáadására vonatkozó szabály szerint hozzáadjuk őket. Amikor egy B szivattyú működik, a 2. csomópontban a nyomás megegyezik a víz áramlási sebességével. A második A szivattyú csatlakoztatásakor a nyomás a 2. csomópontban értékre növekszik, a teljes vízáram pedig értékre nő. V>. A B szivattyú közvetlen áramlása azonban -ra csökken.
6.12. ábra. Két szivattyús rendszer hidraulikai jellemzőinek felépítése különböző egységekben
a. Hálózati működés két tápegységgel
Ha a járművet több hőforrás hajtja, akkor megjelennek a fővezetékek vízfolyásának találkozási pontjai. különböző forrásokból. Ezeknek a pontoknak a helyzete a jármű ellenállásától, a fővezeték mentén elhelyezkedő terheléstől, valamint a hőerőmű kollektorain elérhető nyomásoktól függ. Az ilyen hálózatokban a teljes vízhozamot általában megadják.
6.13. ábra. Két forrásból hajtott jármű diagramja
A vízválasztó pont a következőképpen helyezkedik el. Ezeket a fővezeték szakaszaiban a vízhozam tetszőleges értékei határozzák meg Kirchhoff 1. törvénye alapján. A nyomásmaradékok meghatározása Kirchhoff 2. törvénye alapján történik. Ha egy előre kiválasztott áramlási eloszlás mellett a vízválasztó t.K-ban van kiválasztva, akkor a második Kirchhoff-egyenlet - nyomásesés a fogyasztónál m+1 formában, amikor az V. vagy állomásról táplálják.
2. A (*) egyenlet segítségével a második kiszámításra kerül.
3. Számítsa ki az A és B állomásról betáplált víz hálózati ellenállását és áramlási sebességét!
4. Számítsa ki a fogyasztó vízfogyasztását - és.
5. A feltétel teljesülésének ellenőrzése megtörténik
, 
.
a. Gyűrűs hálózat.
A gyűrűs hálózat két áramforrásból álló hálózatnak tekinthető, a hálózati szivattyúk azonos nyomásával. A vízválasztó pont helyzete a betápláló és visszatérő vezetékekben egybeesik, ha a betápláló és visszatérő vezetékek ellenállása azonos, és nincs nyomásfokozó szivattyú. Ellenkező esetben külön meg kell határozni a vízválasztó pont helyzetét a betápláló és visszatérő vezetékekben. A nyomásfokozó szivattyú felszerelése csak abban a vezetékben vezet a vízválasztó pont elmozdulásához, amelyre fel van szerelve.
6.15. Nyomás grafikonja gyűrűhálózatban
Ebben az esetben HA = NV.
b. Szivattyú alállomások csatlakoztatása hálózatban két áramforrással
A nyomásszabályozás stabilizálása érdekében nyomásfokozó szivattyú jelenlétében az egyik állomáson a nyomást a szívócsőben állandó értéken kell tartani. Ezt az állomást fixnek, a többi állomást szabadnak nevezzük. A nyomásfokozó szivattyú beszerelésekor a nyomás a szabadállomás szívócsonkjában a mennyiséggel változik.
a. Nyitott fűtési rendszerek hidraulikus üzemmódja
A nyitott hőellátó rendszerek hidraulikus üzemmódjának fő jellemzője, hogy vízfelvétel esetén a visszatérő vezetékben kisebb a vízáramlás, mint a betáplálásban. A gyakorlatban ez a különbség megegyezik a vízkivétellel.
6.18. ábra. Nyílt rendszer piezometrikus gráfja
A betápláló vezeték piezometrikus grafikonja állandó marad a visszatérő vezetékből történő vízkivétel során, mivel a tápvezeték áramlási sebességét az előfizetői bemeneteken lévő áramlásszabályozók segítségével állandó szinten tartják. A vízkivétel növekedésével az áramlási sebesség a visszatérő vezetékben csökken, és a visszatérő vezeték piezometrikus grafikonja laposabbá válik. Ha a vízkivétel egyenlő a tápvezeték áramlási sebességével, a visszatérő vezeték áramlási sebessége nulla, és a visszatérő vezeték piezometrikus grafikonja vízszintessé válik. Az elülső és a hátrameneti vonal azonos átmérőjével és a vízkivonás hiányával a nyomásgrafikonok az előre és a hátramenetben szimmetrikusak. A melegvízellátáshoz szükséges vízellátás hiányában a vízfogyasztás megegyezik a számított fűtési fogyasztással - V.
A (***) egyenletből megtalálhatjuk f.
1. Amikor a melegvíz vétele a betápláló vezetékből történik, a fűtési rendszeren keresztüli áramlás csökken. A visszatérő sorból történő elemzéskor növekszik. Nál nél b=0,4 vízáramlás a fűtési rendszeren megegyezik a számított értékkel.
2. A fűtési rendszeren keresztüli vízáramlás változásának mértéke -
3. A fűtési rendszeren keresztüli vízáramlás változásának mértéke annál nagyobb, minél kisebb a rendszer ellenállása.
A melegvíz-kivétel növekedése olyan helyzethez vezethet, hogy a fűtési rendszer után a teljes víz a HMV csapba kerül. Ebben az esetben a visszatérő csővezetékben a víz áramlása nulla lesz.
Tól től (***): 
, ahol (****)
Küldje el a jó munkát a tudásbázis egyszerű. Használja az alábbi űrlapot
Diákok, végzős hallgatók, fiatal tudósok, akik a tudásbázist tanulmányaikban és munkájukban használják, nagyon hálásak lesznek Önnek.
közzétett http://www.allbest.ru/
Bevezetés
Kezdeti adatok
Számítási rész
8.1 Hálózati szivattyúk kiválasztása
8.3 A nyomásfokozó szivattyúk kiválasztása
8.4 Hőerőművek gőzturbináinak kiválasztása
9.3 Terület számítása U alakú kompenzátorral
fűtési hálózati berendezések szerelése
Bevezetés
A hőszolgáltatás a hőenergia-technika egyik fő alrendszere.
Bármely hőellátó rendszer fő célja, hogy a fogyasztókat a szükséges mennyiségű és megfelelő minőségű hővel látja el.
A vízmelegítő rendszereket kétféleképpen használják: zárt és nyitott. Zárt rendszerekben a fűtési hálózatban keringő hálózati víz csak hűtőfolyadékként kerül felhasználásra, de nem veszi ki a hálózatból.
A városok hőellátásához a legtöbb esetben kétcsöves vízrendszereket használnak, amelyekben a fűtési hálózat két csővezetékből áll: bemeneti és visszatérő. Az állomásról a melegvíz ellátása az előfizetőkhöz az ellátó vezetéken, a hűtött víz pedig a visszatérő vezetéken keresztül jut vissza az állomásra.
A városokban a kétcsöves rendszerek elterjedt alkalmazása azzal magyarázható, hogy ezek a rendszerek a többcsöves rendszerekhez képest alacsonyabb kezdeti beruházást igényelnek, és olcsóbbak az üzemeltetésük. A kétcsöves rendszerek olyan esetekben alkalmazhatók, amikor a környék összes fogyasztója megközelítőleg azonos potenciálú hőt igényel.
A zárt rendszerben a párhuzamos csővezetékek számának legalább kettőnek kell lennie, mivel az előfizetői telepítések hőátadása után a hűtőfolyadékot vissza kell juttatni az állomásra.
A hőterhelés jelentős változatossága ellenére időbeli előfordulásának jellege szerint két csoportra osztható: szezonálisra és egész évesre. A szezonális terhelés változása elsősorban az éghajlati viszonyoktól függ: a külső hőmérséklet, a szél iránya és sebessége, a napsugárzás, a levegő páratartalma stb. Az egész éves terhelés magában foglalja a folyamatterhelést és a melegvízellátást.
A központi hőellátó rendszerek működési módjának tervezése és fejlesztése során az egyik elsődleges feladat a hőterhelések értékeinek és jellegének meghatározása, amit ebben a számításban meg is fogunk tenni.
Kezdeti adatok
2. számú általános terv
CHP szám 5
Rendszer típusa: zárt
Népsűrűség, fő/ha 340
A hűtőfolyadék paraméterei:
Hőszigetelő anyag IPS-T
Építési terület Kirov
1. Óra és éves hőfogyasztás meghatározása
A lakó- és ipari övezetek területei az általános terv szerint kerülnek meghatározásra.
A lakosok számának meghatározása:
Ahol R- népsűrűség, fő/ha; F- beépített tömbök területe, hektárok (általános terv szerint).
A háztömb teljes lakóterülete:
Ahol f- norma teljes terület egy fős lakóépület (9-12).
Elfogadjuk f=10.
A számítási eredményeket az 1. táblázat tartalmazza.
Asztal 1.
|
Negyed szám |
Negyed terület, ha |
Élők száma |
A tömb lakóövezete |
|
A fűtési, szellőztetési és melegvízellátási hőáram kiszámításához szükséges adatokat a 2. táblázat tartalmazza.
2. táblázat
Maximális hőáram, W, lakó- és középületek fűtéséhez:
ahol a lakóépületek fűtéséhez szükséges maximális hőáram összesített mutatója 1 teljes területre vetítve, a 3. táblázatból; - a középületek fűtésére szolgáló hőáramot figyelembe vevő együttható.
3. táblázat
A lakóépületek fűtéséhez szükséges maximális hőáram összesített mutatója 1 teljes területre vonatkoztatva az 1985 utáni, 5 vagy több szintes épületekre elfogadott. .
Maximális hőáram, W, középületek szellőztetéséhez:
ahol =0,6 egy olyan együttható, amely figyelembe veszi a középületek szellőztetéséhez szükséges hőáramot.
Átlagos hőáram, W, használati melegvíz ellátáshoz lakó- és középületekben:
ahol az egy főre jutó melegvízellátás átlagos hőáramának összesített mutatója; A- melegvízellátással rendelkező épületben élő személyre jutó napi hőmérsékletű melegvíz-ellátás vízfogyasztásának mértéke elfogadott A=110; b- a középületekben fogyasztott melegvíz-ellátási vízfogyasztás mértékét olyan hőmérsékleten, amelyet elfogadunk b=25 l/nap. egy személy számára; - a hideg (csap) víz hőmérséklete fűtési szezon, elfogad; Val vel- víz fajlagos hőkapacitása, elfogadjuk Val vel=4,187 .
Maximális hőáram, W, használati melegvíz ellátáshoz lakó- és középületekben:
A városi terület becsült hőfogyasztásának meghatározásakor figyelembe kell venni, hogy a hűtőfolyadék szállítása során hőveszteség lép fel. környezet, amelyek a hőterhelés 5%-ának felelnek meg, ezért a teljes fűtési, szellőztetési és melegvíz-ellátási hőfogyasztás:
A számítási eredményeket a 4. táblázat tartalmazza.
4. táblázat
|
Negyed szám |
Hőfogyasztás, kW |
|||||
|
Összesen, figyelembe véve a veszteségeket: |
Nyáron, amit a hőellátásban hagyományosan a külső hőmérsékleti időszak határoz meg, 3 hőterhelésből csak HMV üzemel.
Az átlagos óránkénti melegvíz-fogyasztás nyáron:
hol van az átlaghőmérséklet forró víz, elfogadva; - együttható, amely figyelembe veszi a melegvíz-ellátás vízfogyasztásának változását a fűtés nélküli időszakban, mert Kirov nem üdülőváros, akkor elfogadjuk =0,8; - hideg hőmérséklet csapvíz fűtési szezonban vállaljuk; - fűtés nélküli időszakban a hideg csapvíz hőmérsékletét elfogadjuk.
hol van a fűtött helyiségek átlagos hőmérséklete, elfogadjuk; - külső levegő hőmérséklet a fűtési rendszer kialakításához, a 2. táblázatból vettük.
A fűtési, szellőztetési és használati melegvíz teljes vízfogyasztása adott hőmérsékleten t=+8 :
Átlagos hőáram fűtéshez és szellőztetéshez a fűtési időszakban:
ahol az átlagos külső levegő hőmérséklet a fűtési időszakban,.
Lakó- és középületek fűtésére, szellőztetésére és melegvízellátására vonatkozó éves hőfogyasztás:
hol van a fűtési időszak időtartama napokban; Z- középületek szellőzőrendszereinek átlagos üzemóráinak száma a fűtési időszakban a nap folyamán, Z=16, ; - a melegvíz-rendszer évi üzemi napok becsült száma = 350 nap.
5. táblázat
Az 5. táblázat adatai alapján elkészítjük az éves hőterhelés grafikonját. Ez a grafikon az 1. ábrán látható.
2. Hőszolgáltatás szabályozási ütemterveinek számítása, összeállítása
A B vízmelegítő hálózatok szerint a hőellátás központi minőségi szabályozását a hűtőfolyadék hőmérsékletének a külső levegő hőmérsékletétől függően történő változtatásával kell alkalmazni.
2.1 Hőleadás szabályozása zárt rendszerekben
Határozzuk meg a fűtőberendezés hőmérsékleti nyomását:
hol van a vízhőmérséklet a fűtési rendszer betápláló vezetékében a felvonó után, elfogadva; - a fűtési rendszer utáni visszatérő vezetékben lévő víz hőmérséklete, - a belső levegő számított hőmérséklete, elfogadásra kerül.
A víz becsült hőmérséklet-különbsége a fűtési hálózatban:
hol van a fűtési hálózat betápláló vezetékében a víz hőmérséklete a külső levegő hőmérsékletén,.
Becsült vízhőmérséklet különbség a helyi fűtési rendszerben:
A külső levegő hőmérsékletének +8-tól eltérő értékei alapján a vízhőmérséklet az előremenő és visszatérő vezetékekben a következő képletek szerint kerül meghatározásra:
Az eredményeket a 6. táblázat tartalmazza.
6. táblázat
Mivel a hő egyidejűleg történik fűtési hálózatokon keresztül fűtésre, szellőztetésre és melegvízellátásra, a melegvíz-ellátás hőterhelésének kielégítése érdekében a vízhőmérséklet fűtési ütemtervének módosítására van szükség. A HMV rendszer vízfelszállóiban a melegvíz hőmérséklete legalább 55, a melegvíz hőmérséklete a HMV vízmelegítő kimeneténél 60-65 fok legyen. Ezért a hálózati víz minimális hőmérséklete a betápláló vezetékben zárt hőellátó rendszerek esetén 70 °C. Ehhez a fűtési görbét a 70. szinten levágjuk. A görbe töréspontjának megfelelő külső levegő hőmérsékletet lineáris interpolációval találjuk meg:
Vízhőmérséklet a fűtési rendszer utáni visszatérő vezetékben, a hőmérsékleti grafikon töréspontjának megfelelően:
A grafikon töréspontja 2 részre osztja, különböző szabályozási módokkal: a től ig terjedő külső levegő hőmérséklet tartományban a hőellátás központi minőségi szabályozása történik; a +8 hőmérsékleti tartományban minden típusú hőterhelés helyi szabályozására kerül sor.
A megemelt hőmérséklet ütemezésének kiszámítása a felső és alsó fokozatú vízmelegítők hálózati víz hőmérséklet-különbségének meghatározásából áll különböző külső hőmérsékleteken és a melegvíz-ellátás egyensúlyi terhelésén:
hol van az egyensúlyi együttható, figyelembe véve a nappali melegvíz-ellátás hőfogyasztásának egyenetlenségeit.
A hálózati víz teljes hőmérséklet-különbsége a felső és az alsó fokozat vízmelegítőiben a teljes fűtési időszak alatt:
A csapvíz alulmelegítése a fűtővíz hőmérsékletére a vízmelegítő alsó fokozatában: ; mert Ha vannak tárolótartályok, azt elfogadjuk.
A felmelegített csapvíz hőmérséklete a vízmelegítő alsó (I) fokozata után:
A hálózati víz hőmérséklet-különbsége a vízmelegítő alsó fokozatában, a grafikon töréspontjának megfelelően:
hol van a melegvíz-rendszerbe belépő meleg víz hőmérséklete; - fűtési időszakban a hideg csapvíz hőmérsékletét elfogadjuk.
A visszatérő vezetékben a hálózati víz hőmérséklete a megnövelt ütemezés szerint, az ütemezés töréspontjának megfelelően:
A hálózati víz hőmérsékletkülönbsége a vízmelegítő felső (II) fokozatában, a grafikon töréspontjának megfelelően:
Hálózati víz hőmérséklete a fűtési hálózat betápláló vezetékében a megnövelt ütemezéshez, az ütemterv töréspontjának megfelelően:
ahol a grafikon töréspontjának megfelelő vízhőmérséklet a tápvezetékben, .
-tól ig terjedő külső hőmérsékleten:
A hálózati víz hőmérséklet-különbsége a vízmelegítő alsó fokozatában:
Hálózati víz hőmérséklete a visszatérő vezetékben megemelt ütemezés szerint:
A hálózati víz hőmérséklet-különbsége a vízmelegítő felső (II) fokozatában:
Hálózati víz hőmérséklete a fűtési hálózat ellátó vezetékében megnövelt ütemezés esetén:
Ezen paraméterek számítási eredményeit a 7. táblázat tartalmazza. Ezen értékek alapján készül a hőellátás szabályozásának ütemezése.
7. táblázat
2.2 Szellőztetési terhelés szabályozása
A szellőztetés hőellátásának szabályozása a hálózati víz vagy a felmelegített levegő áramlási sebességének változtatásával történhet. A szellőztetés hőellátásának szabályozására szabályozási módszert alkalmaznak a hálózati víz áramlásának megváltoztatásával.
A szellőztetés hőfogyasztási grafikonjai alapján K v = f(t m) és a víz hőmérséklete a tápvezetékben 1 = f(t n) a teljes fűtési időszak három tartományra osztható:
Én tartomány - tól t n = +8 o C, amíg a tápvezetékben a hálózati víz hőmérséklete állandó nem lesz, és a szellőztetés hőfogyasztása nem változik. Ebben a kültéri levegő hőmérséklet tartományban a központi szabályozás mellett helyi mennyiségi szabályozás is történik a fűtőtesten átmenő hálózati víz áramlásának változtatásával.
Vízhőmérséklet a 2. fűtés után, v egyenletből határozzuk meg
hol van a hálózati víz hőmérséklete a tápvezetékben; - a víz hőmérséklete a fűtőberendezés után elfogadva.
Ezt az egyenletet egymás utáni közelítések módszerével vagy grafikus-analitikai módszerrel oldjuk meg.
Csodálkozunk
II. tartomány - tól ig, amikor a hőmérséklet csökkenésével nő a hálózati víz hőmérséklete a tápvezetékben és a szellőztetés hőfogyasztása. Ebben a tartományban a hőellátás központi minőségi szabályozása történik. 2. táblázat szerint: .
III tartomány - tól -ig, amikor a külső levegő hőmérsékletének csökkenésével a hálózati víz hőmérséklete a tápvezetékben nő, és a szellőztetés hőfogyasztása állandó marad. Ebben a tartományban a központi minőségi szabályozás mellett a szellőztetési terhelés helyi mennyiségi szabályozása is érvényesül.
A vízhőmérsékletet a fűtőtestek után a következő egyenlet határozza meg:
hol van a hálózati víz hőmérséklete a tápvezetékben a külső levegő hőmérsékletén; - a fűtőtestek utáni vízhőmérséklet a külső levegő hőmérsékletén elfogadott; - a hálózati víz hőmérséklete a fűtési telepítés után, külső levegő hőmérsékleten.
Grafikusan ezt találjuk:
Csodálkozunk
A kapott értékek felhasználásával grafikont készítünk a szellőzési terhelés szabályozására (szaggatott vonalak).
A hőellátás szabályozási ütemezése a 2. ábrán látható.
3. Hűtőközeg becsült áramlási sebességének meghatározása a fűtési hálózatokban
A hőellátás minőségi szabályozásával a fűtési hálózat becsült vízfogyasztása:
A szellőztetéshez használt hálózati víz becsült fogyasztása:
A használati melegvíz-ellátás hálózati víz becsült költsége a vízmelegítők csatlakozási sémájától függ. Ebben a munkában kétlépcsős szekvenciális sémát használtunk, ezért az átlagos óránkénti vízfogyasztás a melegvízellátáshoz:
Maximális vízfogyasztás melegvízhez:
A hálózati víz teljes becsült áramlása a kétcsöves fűtési hálózatokban, megnövelt ütemezés szerint szabályozva:
Hálózati víz becsült fűtési és szellőztetési fogyasztása és teljes fogyasztás külső levegő hőmérsékleten:
A kapott adatok alapján elkészítjük a fűtési hálózatok becsült hűtőfolyadék-áramlási sebességének grafikonját.
A számított hűtőfolyadék áramlási sebességek grafikonja a 3. ábrán látható.
A hálózati vízfogyasztást kerületi negyedenként, t/h a 8. táblázat tartalmazza.
8. táblázat
|
Negyed szám |
Fűtési célú hálózati víz fogyasztás, t/h |
Szellőztetés céljára szolgáló hálózati víz fogyasztás, t/h |
Hálózati víz fogyasztás melegvíz ellátáshoz, t/h |
Összes becsült hálózati vízfogyasztás, t/h |
||
|
Átlagos óra |
Maximális |
|||||
4. Fűtési hálózat kialakításának kiválasztása és beépítési rajz elkészítése
A fűtési hálózatok tervezése az útvonal és a fektetési mód kiválasztásával kezdődik. Városokban és egyéb lakott területeken a közműhálózatra kijelölt műszaki sávokban, az utcák, utak és felhajtók piros vonalaival párhuzamosan, az úttesten és zöldsávon kívül, valamint a mikrokörzeteken és tömbökön belül - az úttesten kívül - kell az útvonalat biztosítani. A tömbök és mikrokörzetek területén állandó útburkolattal, járdával és zöldfelülettel nem rendelkező átjárók mentén fűtővezetékek fektetése megengedett. Biztonsági okokból a városrészben vagy mikrokörzetben lefektetett vezetékek átmérője nem haladhatja meg az 500 mm-t, nyomvonaluk ne haladjon át olyan helyeken, ahol a lakosság gyülekezhet (sportpálya, közkert, középületek udvara stb.).
A hővezeték nyomvonalának kiválasztásakor figyelembe kell venni a hőhálózatok hatékonyságát és megbízhatóságát. Törekedni kell a lehető legrövidebb fűtőhálózati hosszúságra, kisebb számú termikus kamrára, lehetőség szerint kétirányú blokkok összekapcsolásával. Mermen fűtési hálózat rendszerint 2 csővel kell venni, amelyek egyidejűleg biztosítják a hűtőfolyadékot fűtéshez, szellőztetéshez, melegvízellátáshoz és technológiai igényekhez. A távhőhálózati konstrukciókat zsákutcának, redundancia nélkül fogadjuk el.
A lakott területeken a fűtési hálózatokat általában a föld alatt telepítik. A városi területeken belüli fejfedés nehéz talajviszonyokkal rendelkező területeken, átkeléskor alkalmazható vasutakáltalános hálózat, folyók, szakadékok, nagy sűrűségű földalatti építmények és egyéb esetekben [SNiP 41-02-2003]. A fűtési hálózatok lejtésének, függetlenül a hűtőfolyadék mozgási irányától és a beépítés módjától, legalább 0,002-nek kell lennie.
A fűtési hálózatok földalatti telepítése csatornákban vagy csatornák nélkül is elvégezhető. Ma már széles körben elterjedt a különféle kialakítású, nem átjárható csatornákba történő beépítés. A fűtési hálózatok építésénél a legígéretesebbek a nem áteresztő csatornák, például a KLp és a KLS, amelyek szabad hozzáférést biztosítanak a csővezetékekhez hegesztési, szigetelési és egyéb munkák során.
A fűtési hálózatok megbízhatóságának növelése érdekében célszerű a fogyasztók hőellátásának redundanciáját megoldani. együttműködés több hőforrás, valamint a fűtőhálózatok közötti blokkoló áthidaló felszerelése, amikor földalatti telepítés.
Útvonalválasztáskor negyedévenként egy fűtési hálózat bemenetet biztosítunk. A szomszédos blokkok csatlakoztatása egy termikus kamrából megengedett. A kurzusprojekt előregyártott vasbeton csatornák egységes szabványos terveit alkalmazza, amelyek mérete a hőcsövek átmérőjétől függ.
A tervezés során a csövek és szerelvények kiválasztása a hűtőfolyadék üzemi nyomásának és hőmérsékletének megfelelően történik. A fűtési hálózatokhoz elektromosan hegesztett, hosszirányban hegesztett acélcsöveket használnak a GOST 10704-91 szerint. A csövek összekötése hegesztéssel történik. Az elzárószelepek fő típusai a következők acél szelepek kézi hajtással 500 mm átmérőig, elektromos meghajtással 500 mm átmérőig.
A beépítési rajz két sorban van megrajzolva, a befúvó hőcső a jobb oldalon helyezkedik el a hűtőfolyadék mozgási irányában a hőforrásból. A tömbökhöz vagy épületekhez vezető ágak helyén termikus kamrák vannak kialakítva.
A beépítési rajz kidolgozása a fűtési hálózatok nyomvonalán rögzített támasztékok, kompenzátorok és elzáró- és szabályozószelepek elhelyezéséből áll. A csomóponti kamrák közötti területeken, pl. kamrák az elágazó csomópontokban, rögzített támasztékokat helyeznek el, amelyek közötti távolság a hőcső átmérőjétől, a kompenzátor típusától és a fűtési hálózatok lefektetésének módjától függ. A két rögzített támasz közötti területen kompenzátor található.
Rögzített támasztékokat kell biztosítani:
a) tartós - a csővezetékek lefektetésének minden módszeréhez;
b) panel - csatorna nélküli telepítéshez és nem átjárható csatornákba történő beépítéshez, amikor a támasztékokat a kamrán kívül helyezik el;
c) bilincs - föld feletti fektetéskor és alagutakban (rugalmas kompenzátorokkal és önkompenzációval ellátott területeken).
A fűtési hálózat útvonalának 90-130°-os szögű fordulatait a hőmérséklet-kiterjesztések önkompenzálására használják, a 130°-nál nagyobb szögű fordulatok helyére pedig rögzített támasztékokat szerelnek fel.
A fűtési hálózatok hőmérsékleti deformációinak kompenzációját kompenzátorok - tömszelence, csőmembrán, radiális, valamint önkompenzáció - biztosítják a fűtési főfolyamok szakaszaival. A tömszelence-kompenzációs hézagok nagy kompenzációs kapacitással és alacsony fémfogyasztással rendelkeznek, de állandó felügyeletet és karbantartást igényelnek. A földalatti szerelés során azokon a helyeken, ahol a tömszelence tágulási hézagai találhatók, hőkamrákat kell kialakítani. Töltelékdoboz kompenzátorok kaphatók D y = 100-1400 mm feltételes nyomáshoz 2,5 MPa-ig és hőmérséklethez 300 C-ig, egyoldalas és kétoldalas. Nagy átmérőjű csővezetékek egyenes szakaszain tanácsos tömszelence-kompenzátorokat használni. A harmonika tágulási hézagokat 50-1000 mm átmérőjű csővezetékekhez gyártják. Nem igényelnek karbantartást, és bármilyen telepítési módhoz használhatók. Azonban viszonylag kicsi a kompenzációs kapacitásuk (akár 100 mm-ig), és vezetőtámaszokkal használhatók. A radiális (többnyire U alakú) kompenzátorokat széles körben használják. A radiális kompenzátorok bármilyen átmérőhöz használhatók, karbantartást nem igényelnek, viszont fémigényesek, jelentős axiális reakcióval és nagyobb hidraulikus ellenállással rendelkeznek a tömszelencékhez és a csőmembrán kompenzátorokhoz képest. A fűtési hálózatokban a hőmérséklet-deformációk kompenzálásával kapcsolatos problémák megoldása során először az útvonal természetes elfordulási szögeit kell használni az önkompenzációhoz, és csak ezután kell speciális kompenzáló eszközöket használni.
A projekt egységes előregyártott vasbeton kamrákat biztosít. A kamrába való le- és kiszálláshoz legalább két nyílás, fém létra vagy konzolok állnak rendelkezésre. Ha a kamra területe a belső méret mentén meghaladja a 6 m2-t, négy nyílást kell felszerelni: Az alja 0,02-es lejtéssel van elrendezve a gödör felé a víz összegyűjtésére és eltávolítására. A kamrában lévő hővezetékek minden ágára elzárószelepek vannak felszerelve. Az átmenet egy másik csőátmérőre a kamrán belül történik. A kamra minimális magassága 2 m.
A kamra magasságának csökkentése és a fűtési hálózatok mélyítése érdekében a szelepek 45°-os szögben vagy vízszintesen is beépíthetők. Azokon a helyeken, ahol szekcionált szelepek vannak felszerelve, a hőforrás oldalán egy áthidaló van beépítve a bemenő és visszatérő hőcsövek közé, amelynek átmérője megegyezik a hőcső átmérőjének 0,3-ával. Két szelep van felszerelve a jumperre, és közöttük van egy leeresztő szabályozó szelep d= 25 mm. Csővezetékeken a szakaszos szelepek közötti távolság 1500 m-re növelhető d= 400 - 500 mm, feltéve, hogy a szakaszolt területet 4 órán belül feltöltik vízzel vagy leeresztik, csővezetékeknél d 600 mm - 3000 m-ig, feltéve, hogy a területet 5 órán belül feltöltik vízzel vagy leeresztik, és fej feletti fektetés d 900 mm - 5000 m-ig.
Nagy átmérőjű szelepek beépítésekor termikus kamrák helyett föld feletti pavilonok is beépíthetők. A legfeljebb 50 mm átmérőjű és legfeljebb 30 m hosszúságú épületek ágain lévő kamrákban elzárószelepek nem szerelhetők fel. Ebben az esetben elzárószelepeket kell biztosítani, amelyek biztosítják a legfeljebb 0,6 MW összhőterhelésű épületcsoport leállását.
A legforgalmasabb ág működési diagramja a 4. ábrán látható.
5. Vízmelegítő hálózatok hidraulikus számítása
A hidraulikus számítás a fűtési hálózatok tervezésének és üzemeltetésének egyik legfontosabb része.
A tervezés során a hidraulikus számítások a következő feladatokat tartalmazzák:
Csővezeték átmérők meghatározása;
Nyomásesés (nyomás) meghatározása;
Nyomások (nyomások) meghatározása a hálózat különböző pontjain;
A rendszer összes pontjának összekapcsolása statikus és dinamikus üzemmódban a megengedett és a szükséges nyomások biztosítása érdekében a hálózatban és az előfizetői rendszerekben.
A hidraulikus számítás eredménye a következő kiindulási anyagot adja:
A tőkebefektetések, a fémfogyasztás és a fűtési hálózat építési munkáinak fő mennyiségének meghatározása;
A cirkulációs és pótszivattyúk jellemzőinek, a szivattyúk számának és elhelyezésének megállapítása;
A hőforrások, fűtési hálózatok és előfizetői rendszerek működési feltételeinek meghatározása, valamint a hőfogyasztó berendezések fűtési hálózathoz történő csatlakoztatásának sémáinak kiválasztása;
Hőellátó rendszerek üzemmódjainak kialakítása.
Mindenekelőtt Whatman papírra kell megrajzolni a város területének általános tervét, majd ezt alkalmazni a hőerőmű és a hőhálózat tervére páros elágazással a mikrokörzetekre.
A tőkeköltségek megtakarítása érdekében a fűtési hálózat nem minden utca mentén, hanem az utca túloldalán kerül kiépítésre. Keresse meg a fűtési hálózat fővezetékét és a hőerőműhöz legközelebbi leágazást a hidraulikai számításokhoz! Határozza meg a becsült vízfogyasztást az egyes mikrokörzetekben! Az optimális fajlagos lineáris nyomásesés a fővezetékben legfeljebb 30-80, az ágban pedig legfeljebb 50-300 lehet.
5.1 Előzetes hidraulikus számítás
Az előzetes hidraulikai számítások során a fő- és leágazó szakaszok csőátmérőinek kiválasztása a vízhozamok és a fajlagos nyomásesések függvényében történt. Az előzetes számítások során a helyi ellenállások nyomásveszteségeit a helyi veszteségi együttható figyelembe veszi. Az előzetes hidraulikus számítások az utolsó szakasztól a hőforrásig kezdődnek.
Az előzetes számítás eredményeit a 9. táblázat tartalmazza.
9. táblázat
Mivel az eltérés mindhárom ponton nagyobb, mint a megengedett 10%, fojtószelep alátéteket kell beszerelni. A fojtószelep alátétek számítása (fojtószelep-membrán furatátmérője):
5.2 Végső hidraulikus számítás
Az előzetes számítás után egy végső hidraulikus számítás történik, amelyben a helyi ellenállások nyomásveszteségét pontosabban meghatározzák a helyi ellenállások aktuális csomópontjainak egyenértékű hossza alapján. Ehhez készítse el a fővezeték és az ágak beépítési rajzát két vonalban rögzített támasztékok, szekcionált szelepek, kompenzátorok, átmenetek, jumperek és hőkamrák alkalmazásával.
Az elkészült beépítési diagram alapján meghatározzuk a helyi ellenállási együtthatókat és beírjuk a 10. táblázatba.
10. táblázat
|
Telekszám |
Feltételes pass |
Helyi ellenállás |
Mennyiség |
Helyi ellenállási együttható |
A helyi ellenállás teljes együtthatója |
A területre összesen |
|
|
Fő vonal |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
Töltelékdoboz kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
Töltelékdoboz kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
Töltelékdoboz kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Hegesztett 2 varratos hajlítás 90 -os szögben |
|||||||
|
Töltelékdoboz kompenzátor |
|||||||
|
Ágak |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Branch póló |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Branch póló |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Pó az áthaladáshoz |
|||||||
|
Tolózár |
|||||||
|
U alakú kompenzátor |
|||||||
|
Branch póló |
A végső hidraulikus számítás során a szakaszokon belüli nyomásesést a megadott egyenértékű hosszúságok segítségével határozzuk meg.
Összes nyomásveszteség a csővezeték szakaszon:
A megadott csővezeték hossz, amelyet a következő képlettel számítunk ki:
A helyi ellenállások ekvivalens hosszát a következő képlet határozza meg:
A helyi ellenállások ekvivalens hossza at, amely a 8.2. táblázat szerint található. Elfogadjuk az egyenértékű érdesség együtthatóját
A végső hidraulikai számítás eredményeit a 11. táblázat foglalja össze.
11. táblázat
A nyomásveszteség eltérése a fővezeték mentén (az elágazási ponttól) és az elágazás mentén:
Az eltérés 10%-nál kisebb (), az 5-11. és 3-7., valamint a 4-9. pontokban az eltérés meghaladja a megengedett 10%-ot. Ezért a 9. szakaszban fojtószelep-membránt kell beépíteni. A fojtószelep membránnyílásának kiszámítása:
6. Nyomástáblázatok kidolgozása és sémák kiválasztása az előfizetők fűtési hálózatokhoz történő csatlakoztatásához
Kényelmes a fűtési hálózatokban a nyomások eloszlását ábrázolni egy piezometrikus grafikon ötletében, amely vizuálisan ábrázolja a nyomásmagasságot a fűtési hálózat bármely pontján, és így nagyobb lehetőséget biztosít számos tényező figyelembevételére ( terep, épületek magassága, előfizetői rendszerek jellemzői stb.) az optimális hidraulikus üzemmód kiválasztásakor.
A piezometrikus grafikont téli és nyári tervezési körülményekre fejlesztették ki. A nyitott hőellátó rendszerek tervezése összefügg a fűtési szezonra vonatkozó piezometrikus grafikonok készítésének szükségességével, figyelembe véve a betáplálásból és a visszatérő vezetékektől elkülönítve a maximális vízkivételt.
Nyomás. lineáris mértékegységben kifejezve nyomásfejnek nevezzük. A hőellátó rendszerekben piezometrikus grafikonok jellemzik a túlnyomásnak megfelelő nyomásokat, amelyek hagyományos nyomásmérőkkel mérhetők, a mérési eredmények utólagos mérőszámra konvertálásával.
A piezometrikus grafikon lehetővé teszi, hogy: meghatározza a nyomást és a rendelkezésre álló nyomást a hálózat bármely pontján; a hidraulikus üzemmód kialakításakor vegye figyelembe a terep kölcsönös hatását, a csatlakoztatott fogyasztók magasságát és a hálózat nyomásveszteségét; válassza ki a fogyasztói csatlakozási sémákat; válasszon hálózati és pótszivattyúkat, automatikus szabályozókat.
Piezometrikus gráf készítésekor a következő feltételeknek kell teljesülniük:
1. A hálózathoz közvetlenül csatlakozó előfizetői rendszerekben a nyomás nem haladhatja meg a megengedett értéket sem statikus, sem dinamikus üzemmódban. Fűtési rendszer radiátorainál a maximum túlnyomás nem lehet több 0,6 MPa-nál (60 m).
2. Az ellátó csővezetékekben a maximális nyomást a csövek és az összes vízmelegítő berendezés szilárdsága korlátozza.
3. Az ellátó csővezetékekben a nyomásnak, amelyen keresztül a 100 C feletti hőmérsékletű víz mozog, elegendőnek kell lennie ahhoz, hogy megakadályozza a gőzképződést.
4. A kavitáció elkerülése érdekében a hálózati szivattyú szívócsövében a nyomásnak legalább 5 m-nek kell lennie.
5. Az előfizetők csatlakozási pontjain megfelelő nyomást kell biztosítani a helyi rendszerek vízkeringésének megteremtéséhez. A felvonó keveréséhez a felhasználói bemenetnél a rendelkezésre álló nyomásnak legalább 10-15 m-nek kell lennie.
A piezometrikus vonalak szintjeit mind statikus, mind dinamikus módban úgy kell beállítani, hogy figyelembe vegyék a legtöbb előfizetői rendszer csatlakoztatásának lehetőségét a legolcsóbb függő áramkörök használatával. A statikus nyomás sem haladhatja meg a fűtési rendszer összes elemére vonatkozó megengedett nyomást. A statikus nyomás meghatározásakor figyelmen kívül hagyható a víz felforrásának lehetősége az ellátó csövekben.
A piezometrikus grafikon a hőellátó rendszer statikus és dinamikus üzemmódjaira készült. Kiépítésénél a hálózati szivattyúk tengelyjelzését veszik a koordináták origójának, hagyományosan figyelembe véve, hogy ez egybeesik a hőerőműből származó hővezeték kivezetésénél található talajjellel. Az ordináta tengely a fűtési hálózat betápláló és visszatérő vezetékeinek nyomásértékeit, a terepjeleket és a csatlakoztatott fogyasztók magasságait mutatja; Az abszcissza tengely mentén terepprofilt készítünk, és felrajzoljuk a hővezeték számított szakaszainak hosszát. A fűtővezeték tengelye hagyományosan egybeesik a föld felszínével.
A terepprofil felépítése és a csatlakoztatott fogyasztók magasságának ábrázolása után megkezdik a nyomásgrafikon kialakítását hidrosztatikus üzemmódban, amikor a fűtési hálózatban nincs hűtőfolyadék keringés, és a rendszerben a nyomást pótszivattyúk tartják fenn. Ebben az üzemmódban a nyomásgrafikon az abszcissza tengellyel párhuzamos egyenes. A statikus nyomóvezeték megépítése azon a feltételen alapul, hogy minden fogyasztó fűtési rendszerét meg kell tölteni vízzel, és azok felső pontjain 5 m-es túlnyomás keletkezik.
A projekt megvalósítása során törekedni kell arra, hogy a teljes hőellátó rendszerben azonos statikus nyomást alakítsanak ki; ha ezt a feltételt lehetetlen elérni, a hőellátó rendszert több statikus zónára osztják, vagy a fogyasztókat független séma szerint csatlakoztatják.
A statikus nyomásvezeték megépítése után megkezdik a nyomásgrafikonok kialakítását hidrodinamikus üzemmódban, amikor a hűtőfolyadék keringését a fűtési hálózatban hálózati szivattyúk végzik. A piezometrikus grafikon felépítése ebben a módban a fűtési hálózatok betáplálási és visszatérő vezetékeinek maximális és minimális piezometrikus nyomásának vonalainak megrajzolásával kezdődik. A maximális és minimális nyomás vonalait párhuzamosan húzzuk a földfelszín profiljával az útvonal hosszában. Az előremenő és visszatérő hővezetékek tényleges nyomásvezetékei nem haladhatják meg a maximális nyomásértékek vonalait. Piezometrikus grafikon készítésekor figyelembe kell venni, hogy a hálózati szivattyú szívócsövénél a szükséges nyomás a szivattyú márkájától függ.
A piezometrikus grafikont az 5. ábra mutatja be.
7. Hőhálózatok hosszanti profiljának kialakítása, kivitelezése
A fűtőhálózati szakasz hosszanti profilja 1:100 függőleges és 1:5000 vagy 1:1000 vízszintes léptékben készül. Az építkezés a termikus kamra minimális mélységének meghatározásával kezdődik az útvonal mentén, figyelembe véve a beépített berendezések teljes méreteit. Törekedni kell a csatornák vagy hőcsövek minimális mélységére. Ebből a célból a termikus kamrákban megengedett a szelepek vízszintes helyzetben vagy 45-ös szögben történő felszerelése. A fordított lejtésű szakaszok közötti csatlakozások számának a lehető legkisebbnek kell lennie. A hőcsövek lejtésének a beépítési módtól függetlenül legalább 0,002-nek kell lennie. Hővezetékek hídszerkezetek mentén történő lefektetésekor folyókon és szakadékokon való átkeléskor nem lehet lejtést biztosítani.
A hosszszelvényen láthatók: talajfelszíni jelek (kialakítás - folytonos vonal, meglévő - szaggatott); minden egymást keresztező közműhálózat és építmény szerkezetük tetejének jelzéseivel, ha a tervezett fűtési hálózat felül van, és a közműhálózatok és építmények alsó jelzéseivel, ha a hőhálózat alul van; a fűtőhálózati cső aljának, a csatorna aljának és mennyezetének nyomai; a hőcső mélysége; a fűtési hálózati szakaszok lejtése és hossza; hőcső átmérője és csatorna típusa; részletes útvonaltervet adunk meg, feltüntetve a fordulási szögeket, ágakat, rögzített támasztékokat, kompenzátorokat, kompenzációs fülkéket és hőkamrákat. A hosszanti vízelvezetés tervezésekor a tálca emelkedése, a vízelvezető csövek átmérője és lejtése feltüntetésre kerül.
A föld feletti beépítési módnál a hosszprofilon a tartószerkezet tetejére és a hőcső aljára jelöléseket adnak. A hővezetékek legalacsonyabb pontjain vízelvezető nyílások, a legmagasabb pontokon pedig levegőelvezető eszközök vannak kialakítva. Be kell tartani a megengedett függőleges távolságokat a fűtési hálózat szerkezeteitől a közművekig.
8. A CHP erőmű hőkezelő üzemének fő berendezéseinek kiválasztása
8.1 hálózati szivattyúk kiválasztása
A hálózati szivattyúk nyomását piezometrikus grafikon segítségével találjuk meg:
Teljes hálózati ellenállás:
SE-800-100-11 szivattyú márkát választunk, műszaki jellemzőkkel:
Szivattyú ellenállás.
Szivattyúk száma:
Elfogadjuk n=2.
Beépítésre 3 szivattyút fogadunk el: 2 működő és 1 tartalék szivattyút.
Az egyenlet segítségével megszerkesztjük a szivattyú működési jellemzőit. A hálózat és a szivattyú működésének jellemzőit a 6. ábra mutatja be.
Nyári mód:
Rizs. 6 A fűtési hálózat jellemzői és a hálózati szivattyúk működése
8.2 Töltőszivattyúk kiválasztása
A töltőszivattyúk nyomása megegyezik a statikus nyomással. A piezometrikus gráf segítségével meghatározzuk:
Töltővíz fogyasztás, figyelembe véve a vészüzemmódot:
hol vannak a fűtőberendezéssel ellátott külső hálózatokban és a helyi rendszerekben található hálózati víz fajlagos mennyisége.
A kapott érték alapján az egyenlet szerint megszerkesztjük a hálózati karakterisztikát.
Kiválasztunk egy KM80-50-200/2-5 szivattyú márkát, műszaki jellemzőkkel:
Nyomás áramlás nélkül;
Szivattyú ellenállás.
Szivattyúk száma:
Elfogadjuk n=4.
Beépítésre 5 szivattyút fogadunk el: 4 működő és 1 tartalék szivattyút.
Az egyenlet segítségével megszerkesztjük a szivattyú működési jellemzőit. A hálózat és a szivattyú működésének jellemzőit a 7. ábra mutatja be.
Rizs. 7 A fűtési hálózat jellemzői és a pótszivattyúk működése
8.3 A nyomásfokozó szivattyúk kiválasztása
Feltételezzük, hogy a nyomásfokozó szivattyúk nyomása egyenlő:
A fűtési hálózat teljes ellenállása:
A kapott érték alapján az egyenlet szerint megszerkesztjük a hálózati karakterisztikát.
D200-36 márkájú szivattyút választunk, műszaki jellemzőkkel:
Nyomás áramlás nélkül;
Szivattyú ellenállás.
Szivattyúk száma:
Elfogadjuk n=6.
Beépítésre 6 szivattyút fogadunk el: mivel a működő szivattyúk száma 5-nél több, tartalék szivattyúra nincs szükség.
Az egyenlet segítségével megszerkesztjük a szivattyú működési jellemzőit. A hálózat és a szivattyú működésének jellemzőit a 8. ábra mutatja be.
Rizs. 8 A fűtési hálózat jellemzői és a nyomásfokozó szivattyúk működése
8.4 Hőerőművek gőzturbináinak kiválasztása
A hőerőmű gőzturbináinak kiválasztásához ismerni kell a turbina kimeneteiből származó teljes gőzmennyiséget, amely a fő fűtőtestekben lévő víz hőmérsékletre melegítéséhez szükséges. Smink hőmérséklete. Ehhez beállítjuk a fűtési együttható értékét: (nagynyomású hőerőműveknél szezonális hőterhelésnél).
A fűtőturbinás elszívások becsült hőterhelése:
A fűtőturbinák terhelésének fedezésére a következő turbinákat választjuk (a névleges elszívási terhelésnek megfelelően): T-110/120-130-5M, műszaki jellemzőkkel:
Turbinák száma:
elfogadjuk
Beépítésre 1 db T-110/120-130-5M turbinát elfogadunk. A T-110/120-130 turbina két kogenerációs gőzelszívó nyomással rendelkezik:
0,05-0,2 MPa az alsó fűtőkörben ();
0,06-0,25 MPa a felső fűtési kimenetben ().
Gőzfogyasztás elszívásnál: D=480t/h.
A turbina két vízszintes PSG fűtővel van felszerelve, mindegyikhez egy-egy fűtőfelülettel F=1300 .
Frissített fűtési tényező:
A hálózati víz hőmérséklete az alsó és felső fokozatú fűtőberendezések után:
hol van az alsó és felső fokozatú fűtőberendezésben az aláfűtés.
A hálózati víz hőmérséklete az alsó fokozatú fűtőelem bemeneténél zárt rendszerek esetén:
hol van a hálózati víz átlagos hőmérséklete a visszatérő vezetékben, elfogadjuk; - a pótvíz becsült áramlási sebessége (a pótszivattyú jellemzői szerint); - pótvízhőmérséklet, téli időszakra véve.
A hőterhelés megoszlása az alsó és felső fokozatú fűtőtestek között:
Hálózati víz átlagos logaritmikus hőmérsékletkülönbsége fűtőtesteknél:
A fűtőtestek hőátbocsátási tényezője:
8.5 Csúcsvízkazánok kiválasztása
A csúcskazánok kiválasztása a teljes csúcshőterhelés alapján történik:
Választ melegvíz bojlerek KVGM-40, műszaki jellemzőkkel:
Egység hőteljesítmény:
Csúcs melegvíz bojlerek száma:
; elfogadjuk.
Beépítésre 3 db KVGM-40 csúcsvízfűtő kazánt elfogadunk: 2 db működő, 1 db tartalék.
9. Hőcsövek mechanikai számítása
9.1 Rögzített tartók számítása elfordulási szöggel
Példaként tekintsük az UP2 szakaszt a beépítési diagramnak megfelelően.
Határozza meg a termikus deformációból adódó feszültséget mm átmérőjű csővezetékben, rögzített támasznál VAL VEL 150C-os tervezési hűtőfolyadék hőmérsékleten és környezeti hőmérsékleten.
MPa acél hosszirányú rugalmassági modulusa,
Lineáris nyúlási együttható: ,
Elforgatási szög c=90° (v=0),
Megengedett hajlítási feszültség a csővezetékben MPa,
Hosszú kar =110m, kiskar =80m.
A hosszú kar lineáris kiterjesztése:
A nomogramok segítségével meghatározzuk az együtthatókat:
BAN BEN=7,15;
A csőhöz a következőket találjuk:
A talált értékeket behelyettesítve ennek a tervezési szakaszdiagramnak a képletébe, különböző pontokon megtaláljuk a szükséges erőértékeket és kompenzációs feszültségeket:
A rögzített támasztékokon a feszültségek nem haladják meg a megengedett értékeket.
9.2 Egyenes szakasz számítása
Példaként tekintsük a H20 és H21 támaszok közötti területet a beépítési diagramnak megfelelően.
mm átmérőjű hőcső;
Elfogadjuk a súrlódási együtthatót rögzített támaszokon;
Elfogadjuk a tömszelence és az üveg közötti súrlódási együtthatót;
Ezen a területen az üzemi nyomást piezometrikus grafikon segítségével határozzuk meg: m;
A rögzített támasztékok közötti távolság m; távolság a rögzített tartó és a tömszelence-kompenzátor között m.
A gravitációs erőt szigeteléssel és vízzel ellátott hőcső egységnyi hosszára vesszük:
A rögzített támaszra ható erő zárt szelep mellett ( A=1):
Nyitott szelep mellett a rögzített támaszra ható erő ( A=0):
Súrlódási erő a tömszelence-kompenzátorban:
9.3 Szakasz számítása U alakú kompenzátorral
Vegyük példaként a H28 és H29 támaszok közötti területet a beépítési rajz szerint.
mm átmérőjű hőcső;
Szakasz hossza L= 125 m;
Tervezett környezeti hőmérséklet;
hűtőfolyadék hőmérséklete;
Megengedett kompenzációs feszültség rugalmas dilatációs hézagoknál:
A szakasz teljes termikus nyúlása:
Számított hőerő a tágulási hézag 50%-os felszerelésekor:
Kompenzátor méretei:
A nomogram segítségével meghatározzuk:
A szomszédos vállak hossza:
Merev ívek használatakor:
Hajlítási sugár;
Keménységi együttható;
Feszültség korrekciós tényező.
A csővezeték szakasz központi tehetetlenségi nyomatéka:
Tervezési axiális erő:
Maximális feszültség a kompenzátor hátsó részének középső részén:
A kompenzátor hátoldalának középső részén a maximális feszültség nem haladja meg a megengedett értéket.
10. Hőszigetelő szerkezet hőszámítása
Berendezések és csővezetékek hőszigetelő szerkezeteiben, ahol az ezekben lévő anyagok hőmérséklete 20-300°C között van minden beépítési módnál, kivéve a légcsatorna nélküli, hőszigetelő anyagokat és a 200-nál nem nagyobb sűrűségű és száraz hőszigetelő termékeket. 0,06-nál nem nagyobb vezetőképességi együtthatót kell használni W/(m K).
Nál nél termikus számítás szükséges: válassza ki a szigetelő szerkezet fő rétegének vastagságát, számítsa ki a hőcsövek hőveszteségét, határozza meg a hűtőfolyadék hőmérsékletének csökkenését a hőcső hosszában és számítsa ki a hőcső körüli hőmérsékletmezőket.
A szigetelő szerkezet fő rétegének vastagságát műszaki-gazdasági számítás alapján vagy a hőveszteség-szabványok alapján választják ki a hűtőfolyadék adott végső hőmérsékletén és a hőmérséklet-különbségnek megfelelően.
A hőerőműtől az első szakaszon, Dy = 600 mm, kezdetben a szigetelés vastagságát mm-re vesszük;
Hőszigetelő réteg - IPS-T üvegszál, hővezetési együtthatóval;
A fűtőhálózati csövek külső felületeinek védelmére szolgáló bevonat típusa - brizol (m);
A bemenő hőcsőben lévő hőcső éves átlaghőmérséklete: , visszatérőben: ;
Talajok - mélységben hőmérséklettel keveredve Csatorna mélysége - h= 0,7 m.
Először kiválasztunk egy KL 210-120 csatornát, a következő paraméterekkel:
1) belső méretek: 18401200 mm
2) külső méretek: 21601400 mm
3) távolság a csatorna falától a szigetelésig 110 mm
4) a szigetelő felületek közötti távolság 200 mm
5) távolság a csatorna aljától a szigetelésig 180 mm
6) a mennyezet és a szigetelés közötti távolság 100 mm
Szabványos hőáram-sűrűségek:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
A hőcsövek hőállósága:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
A hőszigetelés és a csatorna felületén a hőátbocsátási tényezőt veszik
A csatorna egyenértékű belső és külső átmérője:
A csatorna belső felületének hőellenállása:
Elfogadjuk a csatorna kialakításának hővezetési együtthatóját. A csatorna falainak hőállósága:
Elfogadjuk a talaj hővezetési tényezőjét. A talaj hőállósága:
A fedőréteg hőállósága:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
Hőállóság a bevonóréteg felületén:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
A betápláló és visszatérő vezetékek szigetelőrétegének hőellenállása:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
Hőszigetelés vastagsága:
5. szakasz:
4. szakasz:
3. szakasz:
2. szakasz:
1. szakasz:
Következtetés: az IPS-T hőszigetelő anyag szabványos hőáram-sűrűséget biztosít.
Csatornák kiválasztása az útvonal kialakításához:
1. szakasz: CL 120x60;
2. szakasz: CL 150x90;
3. szakasz: CL 210x120;
4. szakasz: CLs 120x120;
5. szakasz: CLs 120x120.
Felhasznált irodalom jegyzéke
1. Vízmelegítő hálózatok: Hivatkozás. Tervezési kézikönyv / szerk. N.K. Gromova; E.P. Shubina, M.: Energoatomizdat, 1988. 376 p.
2. Gromov N.K. Vízmelegítő hálózatok előfizetői eszközei. M.: Energia, 1979. 248 p.
3. Ionin A. A., Khlybov B. M. et al., Hőellátás. M.: Stroyizdat, 1982. 360 p.
4. Safonov A.P. A távfűtési és fűtési hálózatok problémáinak gyűjteménye. 3. kiadás M.: Energoizdat, 1985. 232 p.
5. Senkov F.V. A hőellátás szabályozása zárt és nyitott hőellátó rendszerekben: Oktatóanyag.M.: VZISI, 1979. 88 p.
6. Sokolov E. Ya. Fűtési és fűtési hálózatok. 4. kiadás M.: Energia, 1975. 376 p.
7. Tervezői kézikönyv. Fűtőhálózatok tervezése/Szerk. A. A. Nikolaeva. M.: Stroyizdat, 1965. 360 p.
8. Falaleev Yu.P. Központi fűtés kialakítása: Tankönyv. juttatás / NGASU. N. Novgorod, 1997, 282 p.
9. SNiP 2.04.01-85. Belső vízellátásés az épület vízelvezetését.
10. SNiP 3.05.03-85. Fűtési hálózat.
Közzétéve az Allbest.ru oldalon
Hasonló dokumentumok
A melegvíz-ellátó rendszer kiválasztása. A rendszer termikus egyensúlya. A fűtőelem bekötési rajzának kiválasztása. A melegvíz második és cirkulációs áramlási sebességének kiszámítása. Csővezetékek hidraulikus számítása. A vízmérő kiválasztása. Nyomásveszteség számítása hőegységben.
tanfolyami munka, hozzáadva 2012.09.19
A Volgograd régió hőellátó rendszerének kiszámítása: a hőfogyasztás meghatározása, a hőellátási séma és a hűtőfolyadék típusának kiválasztása. A hőkör hidraulikus, mechanikai és termikus számításai. A termikus terhelések időtartamának ütemezése.
tanfolyami munka, hozzáadva 2015.07.01
A város teljes elkülönített csatornarendszerének kialakítása, becsült szennyvízhozamok meghatározása. A vízelvezetési séma kiválasztása és indoklása. Esővízhálózat tervezése, hidraulikai számítása. Nyomás alatti vízvezetékek és szivattyúberendezések kiválasztása.
tanfolyami munka, hozzáadva 2010.12.21
A hőkezelési mód kiválasztása és indoklása a falpanelek gyártásánál. Az egységek számának és méretének meghatározása. Beépítési hőmérleg egyenlete. Óránkénti és fajlagos hő- és hűtőfolyadék-fogyasztás számítása feldolgozási periódusonként.
tanfolyami munka, hozzáadva 2014.02.25
A mikrokörzet fűtési és szellőztetési hőterheléseinek meghatározása. A melegvíz-melegítő fűtési hálózathoz való csatlakoztatásának sémája kiválasztása. Héjcsöves és lemezes vízmelegítők hő- és hidraulikai számításai mikrokörzet fűtési rendszerének kialakítása céljából.
tanfolyami munka, hozzáadva 2013.11.11
Az Izhevsk város mikrokörzetének fogyasztói hőterhelésének kiszámítása. A hőellátó rendszer meghatározása. A fűtési hálózat beépítési módjának kiválasztása, épületszerkezetekés felszerelés. Hőhálózati terv készítése és nyomvonalrajz kiválasztása.
tanfolyami munka, hozzáadva 2013.06.17
Külső gázellátó hálózatok. Éves gázfogyasztás számítása, maximális óránkénti fogyasztás, elosztóhálózat hidraulikai számítása. Hidraulikus rétegrepesztő berendezés számítása, kiválasztása. A házon belüli hálózat hidraulikus számítása. Atmoszférikus égő számítása.
teszt, hozzáadva: 2012.07.05
Lakóterület hőellátásának meghatározása. Fő- és mellékvezetékek hidraulikai számításainak elvégzése. A melegvíz-ellátó rendszerek csatlakoztatásának diagramjának, valamint a fűtési pont diagramjának elkészítése. Kompenzátorok, támasztékok, szelepek kiválasztása.
tanfolyami munka, hozzáadva 2015.02.17
A terület hőterheléseinek meghatározása. Hőellátás szabályozása zárt hőellátó rendszerekben. Vízmelegítő hálózat hidraulikus számítása. Fűtőhálózati szakasz hosszszelvényének építése. Működő távirányító rendszer fejlesztése.
tanfolyami munka, hozzáadva 2014.07.05
Kétcsöves főhálózatok fejlesztése: épületek fűtésére, szellőztetésére óránkénti hőfogyasztás meghatározása, ezzel egyenértékű vezetékhossz számítása. Hőfogyasztási grafikon készítése az állandó külső levegő hőmérsékletek időtartama alapján.
Helló! A tervezési szakaszban a hidraulikus számítások fő célja a csővezetékek átmérőjének meghatározása a megadott hűtőfolyadék áramlási sebességek és a hálózatban vagy a fűtési hálózat egyes szakaszaiban elérhető nyomásesések alapján. A hálózatok működése során meg kell oldani az inverz problémát - meg kell határozni a hűtőközeg áramlási sebességét a hálózat szakaszaiban vagy a nyomást az egyes pontokon váltáskor. hidraulikus üzemmódok. Hidraulikus számítások nélkül lehetetlen egy fűtési hálózat piezometrikus grafikonját megszerkeszteni. Ez a számítás szükséges a belső hőellátó rendszer csatlakozási rajzának közvetlenül a fogyasztónál történő kiválasztásához, valamint a hálózati és a pótszivattyúk kiválasztásához is.
Mint ismeretes, a hálózat hidraulikus veszteségei két összetevőből állnak: a hidraulikus lineáris súrlódási veszteségekből és a helyi ellenállások nyomásveszteségéből. Helyi ellenállások alatt szelepeket, fordulatokat, kompenzátorokat stb.
Vagyis ∆P = ∆Pl + ∆Pplace,
A lineáris súrlódási veszteségeket a következő képlet alapján határozzuk meg:
ahol λ az együttható hidraulikus súrlódás; l – csővezeték hossza, m; d – a csővezeték belső átmérője, m; ρ – hűtőközeg sűrűsége, kg/m³; w² — hűtőfolyadék mozgási sebessége, m/s.
Ebben a képletben a hidraulikus súrlódási együtthatót A.D. Altshul képlete határozza meg:
ahol Re a Reynolds-szám, ke/d az egyenértékű cső érdesség. Ezek referencia értékek. A helyi ellenállások veszteségeit a következő képlet határozza meg:
ahol ξ a helyi ellenállás teljes együtthatója. Ezt manuálisan kell kiszámítani a helyi ellenállási együtthatók értékeit tartalmazó táblázatok segítségével. A cikkhez csatolt számításban Excel formátumban egy táblázatot adtam hozzá a helyi ellenállási együtthatókkal.
A hidraulikus számítás elvégzéséhez feltétlenül szüksége lesz egy fűtési hálózati diagramra, valami ilyesmire:
Valójában a sémának természetesen kibővítettebbnek és részletesebbnek kell lennie. Ezt a diagramot csak példaként adtam meg. A fűtési hálózat diagramból a következő adatokra van szükségünk: l vezetékhossz, G térfogatáram és d vezeték átmérő.
Hogyan kell elvégezni a hidraulikus számításokat? A teljes kiszámítandó fűtési hálózat úgynevezett tervezési szakaszokra van osztva. A tervezési szakasz a hálózat azon szakasza, ahol az áramlási sebesség nem változik. Először a hidraulikus számításokat szakaszonként végzik el a fővezeték irányában, amely összeköti a hőforrást a legtávolabbi hőfogyasztóval. Ezután kiszámítják a fűtési hálózat másodlagos irányait és ágait. A hőhálózati szakaszra vonatkozó hidraulikus számításom letölthető innen:
Ez természetesen csak a fűtési hálózat egy ágának számítása (a távolsági fűtési hálózat hidraulikus számítása meglehetősen munkaigényes feladat), de elegendő megérteni, mi az a hidraulikus számítás, és még egy képzetlen személy kezdje meg a hidraulika számítását.
Örömmel veszek észrevételeket a cikkel kapcsolatban.
A vízmelegítő rendszerek összetettek hidraulikus rendszerek, amelyben az egyes linkek munkája kölcsönösen függő. Az ilyen rendszerek működésének egyik fontos feltétele, hogy a fűtési hálózatban a központi vagy helyi fűtőpontok előtt olyan rendelkezésre álló nyomást biztosítsanak, amely elegendő az előfizetői létesítmények hőterhelésének megfelelő vízellátáshoz.
A hidraulikus számítás a fűtési hálózat tervezésének és üzemeltetésének egyik fontos része. A fűtési hálózat tervezésekor a hidraulikus számítás a következő feladatokat tartalmazza: csővezetékek átmérőinek meghatározása, nyomásesés meghatározása, nyomások meghatározása a hálózat különböző pontjain, a teljes rendszer összekapcsolása a hálózat különböző üzemmódjai mellett. A hidraulikus számítás eredményei a következő kezdeti adatokat szolgáltatják:
1) Meghatározni a tőkebefektetéseket, a csőfém-felhasználást és a fő munkamennyiséget a fűtési hálózat építéséhez;
2) A keringtető- és pótszivattyúk jellemzőinek, a szivattyúk számának és elhelyezésének megállapítása;
3) A hőforrások, hőhálózatok és előfizetői rendszerek működési feltételeinek tisztázása a hőfogyasztó berendezéseknek a hőhálózathoz történő csatlakoztatására szolgáló sémák kiválasztásához;
5) Hőellátó rendszerek üzemmódjainak kialakítása.
A számítás kezdeti adatait általában megadják: a fűtési hálózat diagramja, a hűtőfolyadék paraméterei a számított szakasz bejáratánál, a hűtőfolyadék áramlási sebessége és a hálózati szakaszok hossza. Mivel a számítás kezdetén számos mennyiség ismeretlen, a feladatot az egymást követő közelítések módszerével kell megoldani két lépésben: közelítő és ellenőrző számítások.
Előleg fizetésnemt
1. A hálózatban elérhető nyomásveszteség meghatározása az előfizetői bemeneten a szükséges statikus nyomás biztosítása alapján történik. Meghatározzuk a piezometrikus gráf típusát.
2. A fűtési hálózat legtávolabbi pontja (számítási fő) ki van választva.
3. A fő szakaszokra van osztva az állandó hűtőfolyadék áramlás és a csővezeték átmérő elve szerint. Egyes esetekben az egyenlő áramlású szakaszon belül a csővezeték átmérője megváltozik. A terület a helyi ellenállások összegét tartalmazza.
4. Kiszámításra kerül az előzetes nyomásesés ezen a területen, ami egyben a legnagyobb lehetséges nyomásesés is a vizsgált területen.
5. Meghatározzuk ennek a szakasznak a helyi veszteségeinek arányát és a fajlagos lineáris nyomásesést. A helyi veszteségek aránya a helyi ellenállások nyomásesésének és az egyenes szakaszok lineáris nyomásesésének aránya.
6. A számított szakasz csővezetékének átmérője előzetesen meg van határozva.
Ellenőrző számítás
1. Az előre kiszámított csőátmérőt a legközelebbi szabványos csőméretre kerekítjük.
2. Megadjuk a lineáris nyomásesést, és kiszámítjuk a helyi ellenállások egyenértékű hosszát. A helyi ellenállások egyenértékű hossza egy egyenes csővezeték, amelynek lineáris nyomásesése megegyezik a helyi ellenállások nyomásesésével.
3. A rendszer kiszámítja a valódi nyomásesést a szakaszon, amely ennek a szakasznak a teljes ellenállása.
4. Meg kell határozni a nyomásveszteséget és a rendelkezésre álló nyomást a betápláló és visszatérő vezetékek közötti szakasz végpontjában.
A fűtési hálózat minden szakaszát ezzel a módszerrel számítják ki, és összekapcsolják egymással .
A hidraulikus számítás elvégzéséhez általában megadják a fűtési hálózat diagramját és profilját, majd kiválasztják a legtávolabbi pontot, amelyet a fővezeték legkisebb fajlagos esése jellemez. Hálózati víz becsült hőmérséklete a fűtési hálózat betápláló és visszatérő vezetékeiben: t1=150 °C, t2=70 °C. A fűtési hálózat tervezési diagramja a ábrán látható. 5.1.
Rendelkezésre álló nyomás m. víz belépési pontján. Művészet. Rendelkezésre álló nyomás minden előfizetői bemeneten m. víz. Művészet. A víz átlagos fajsúlya γ = 9496 N/m 2, a tervezési fővezeték hossza, L(0-11) = 820 m.
A számítási séma szerint meghatározzuk a területek vízfogyasztását, és az eredményeket a táblázatban összegezzük. 5.1.
5.1. táblázat.
Vízfogyasztás terület szerint
| Telekszám | 1-2 | 2-3 | 3-4 | 4-5 | 5-6 | 6-7 | 7-8 | 8-9 | 9-10 |
| G,t/h | 65,545 | 60,28 | 47,1175 | 31,3225 | 26,6425 | 18,745 | 9,6775 | 6,1675 | 3,8275 |
| Telekszám | 10-11 | 1-1.1 | 2-2.1 | 3-3.1 | 3.1-3.2 | 3.1-3.3 | 3.3-3.4 | 3.3-3.5 | 3.5-3.6 |
| G,t/h | 1,755 | 0,585 | 0,585 | 9,945 | 0,585 | 8,19 | 0,585 | 5,5575 | 3,51 |
| Telekszám | 3.5-3.7 | 4-4.1 | 5-5.1 | 6-6.1 | 7-7.1 | 8-8.1 | 9-9.1 | 10-10.1 | 11-1.1 |
| G,t/h | 1,17 | 0,585 | 0,8775 | 0,585 | 0,8775 | 0,8775 | 0,8775 | 2,6325 | 0,8775 |
Előleg fizetésnemt
Rendelkezésre álló fejveszteség m. víz. Művészet. Ezt a nyomásveszteséget egyenlően osztjuk el a fűtési hálózat betápláló és visszatérő vezetékei között, mivel a fűtési hálózat két csőben készül, a csövek profilja azonos 
. víz Művészet.
Nyomásesés az 1-2 szakaszban, Pa:
δP1-2 = δH*ƴ*L1-2/L1-27=4748
∑Ƹ=∑Ƹhátsó+∑Ƹ90ᵒ+∑Ƹkomp=2,36
A helyi ellenállások arányának meghatározása
0,20
hol van az egyenértékű érdesség együtthatója ..
Előzetesen kiszámítjuk a fajlagos lineáris nyomásesést, Pa/m és az 1-2 szelvény átmérőjét, m:
Pa/m;
,
ahol az egyenértékű érdesség együtthatója acél csövek, 
.
Ellenőrző számítás
Kiválasztjuk a legközelebbi szabványos belső átmérőt, mm-t a GOST 8731-87 "Acélcsövek" szerint.
Dв.1-2 = 0,261 mm.
Meghatározzuk a fajlagos lineáris nyomásesést, Pa/m:
11,40 Pa/m,
hol az egyenértékű érdesség együtthatója, 
.
A helyi ellenállások ekvivalens hosszát, m a csővezeték szakasz 1-2
28,68 m,
ahol az abszolút ekvivalens érdességtől függő együttható.
Nyomásveszteség a csővezeték szakaszban 0-1, Pa:
Nyomásveszteség a 0-1 csővezetékszakaszban, m.vízoszlop:
0,13 m.
Mivel a fűtési hálózat betápláló és visszatérő vezetékeiben a nyomásveszteség azonos, az 1. pontban elérhető nyomás a következő képlettel számítható ki:
Az autópálya többi vizsgált szakaszán a számításokat hasonlóan végezzük, eredményeiket a táblázat tartalmazza. 5.2.
5.2. táblázat
A fűtési vezeték hidraulikus számítása
| Előzetes | Igazolás | |||||||||||
| № | L,m | δP,Pa | Σξ | A | Rl, Pa/m | d, m | d", m | R", Pa/m | Le, m | δP",Pa | δH", m | ΔH", m |
| 0-1 | 1,34 | 0,46 | 40,69 | 0,29 | 0,313 | 9,40 | 17,05 | 348,14 | 0,04 | 29,93 | ||
| 1-2 | 2,36 | 0,20 | 49,38 | 0,28 | 0,261 | 11,40 | 28,68 | 1238,73 | 0,13 | 29,74 | ||
| 2-3 | 3264,25 | 1,935 | 0,24 | 47,83 | 0,28 | 0,261 | 11,04 | 23,69 | 868,90 | 0,09 | 29,82 | |
| 3-4 | 3857,75 | 2,105 | 0,22 | 48,58 | 0,28 | 0,261 | 11,21 | 25,68 | 1016,91 | 0,11 | 29,79 | |
| 4-5 | 10979,75 | 4,145 | 0,15 | 51,46 | 0,27 | 0,261 | 11,88 | 49,87 | 2789,63 | 0,29 | 29,41 | |
| 5-6 | 3857,75 | 2,105 | 0,22 | 48,58 | 0,28 | 0,261 | 11,21 | 25,68 | 1016,91 | 0,11 | 29,79 | |
| 6-7 | 7418,75 | 3,125 | 0,17 | 50,68 | 0,27 | 0,261 | 11,70 | 37,74 | 1903,62 | 0,20 | 29,60 | |
| 7-8 | 3,38 | 0,17 | 50,93 | 0,27 | 0,261 | 11,76 | 40,77 | 2125,15 | 0,22 | 29,55 | ||
| 8-9 | 2670,75 | 1,765 | 0,27 | 46,79 | 0,28 | 0,261 | 10,80 | 21,72 | 720,73 | 0,08 | 29,85 | |
| 9-10 | 1483,75 | 1,425 | 0,39 | 42,69 | 0,28 | 0,313 | 9,86 | 17,92 | 423,17 | 0,04 | 29,91 | |
| 10-11 | 890,25 | 1,255 | 0,57 | 37,74 | 0,29 | 0,313 | 8,72 | 16,25 | 272,45 | 0,03 | 29,94 |
Az elágazást adott nyomás- (nyomás) eséssel járó tranzitszakaszoknak számítjuk. Összetett ágak számításakor először a számított irányt határozza meg, mint a minimális fajlagos nyomáseséssel járó irányt, majd végezze el az összes többi műveletet.
A fűtési vezeték leágazásának hidraulikus számítása a táblázatban látható. 5.3.
5.3. táblázat
Az ágak hidraulikus számításának eredményei
| № | L,m | δP,Pa | Σξ | A | Rl, Pa/m | d, m | d", m | R", Pa/m | Le, m | δP",Pa | δH", m | ΔH", m |
| 3-3.1 | 1,34 | 0,458607 | 25,36 | 0,31 | 0,313 | 5,86 | 19,07 | 229,1455 | 0,02 | 29,95 | ||
| 3.1-3.2 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.1-3.3 | 2077,25 | 1,595 | 1,224859 | 22,87 | 0,32 | 0,313 | 5,29 | 23,27 | 308,2111 | 0,03 | 29,94 | |
| 3.3-3.4 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.3-3.5 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 3.5-3.6 | 2,02 | 0,230444 | 19,65 | 0,33 | 0,313 | 4,55 | 30,55 | 411,7142 | 0,04 | 29,91 | ||
| 3.5-3.7 | 1,34 | 0,458607 | 25,36 | 0,31 | 0,313 | 5,86 | 19,07 | 229,1455 | 0,02 | 29,95 | ||
| 4-4.1 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 5-5.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 6-6.1 | 593,5 | 1,17 | 0,80085 | 27,35 | 0,31 | 0,313 | 6,32 | 16,36 | 166,6545 | 0,02 | 29,96 | |
| 7-7.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 8-8.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 9-9.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 | |
| 10-10.1 | 2670,75 | 1,765 | 0,268471 | 21,46 | 0,32 | 0,313 | 4,97 | 26,14 | 353,213 | 0,04 | 29,93 | |
| 11-11.1 | 890,25 | 1,255 | 0,572688 | 26,32 | 0,31 | 0,313 | 6,08 | 17,71 | 199,023 | 0,02 | 29,96 |
A piezometrikus grafikon az ábrán látható. 5.2.
6.A szigetelés vastagságának kiszámítása
Átlagos éves hűtőfolyadék hőmérséklet t 1 =100, t 2 =56,9
Határozzuk meg a belsőt d v.e és külső d AD egyenértékű csatornaátmérők keresztmetszetének belső (0,9×0,6 m) és külső (1,15×0,78 m) méretei szerint:
m
m
Határozzuk meg a csatorna belső felületének hőellenállását
Határozzuk meg a csatornafal Rк hőellenállását a vasbeton λst = 2,04 W/(m deg) hővezetési tényezőjével:
Határozzuk meg h = 1,3 m csőtengelymélység és λgr = 2,0 W/(m deg) talaj hővezető képessége mellett a talaj hőellenállását
A hőszigetelés felületi hőmérsékletét 40 °C-nak véve meghatározzuk a bemenő t t.p és a visszatérő t t.o csővezetékek hőszigetelő rétegeinek átlaghőmérsékletét: 
Határozzuk meg az adj használatával is. , együtthatók
hőszigetelés hővezető képessége (Hőszigetelő termékek
poliuretán habból) az adagolóhoz λ k1 és fordított λ k2 csővezetékek:
λ Nak nek 1 = 0,033 + 0,00018 t tp = 0,033 + 0,00018 ⋅70 = 0,0456 W/(m⋅°C);
λ k2 = 0,033 + 0,00018 t t.o = 0,033 + 0,00018 ⋅ 48,45 = 0,042 W/(m⋅ °C).
Határozzuk meg a hőszigetelő réteg felületének hőellenállását:
Vegyük adj. normalizált lineáris hőáram-sűrűség bemeneti ql1 = 45 W/m és visszatérő ql2 = 18 W/m csővezetékekre. Határozzuk meg a bemenő Rtot1 és visszatérő Rtot2 csővezetékek teljes hőellenállását K1 = 0,9-nél:
Határozzuk meg a ϕ1 betápláló és visszatérő ϕ2 csővezetékek hőmérsékleti mezőinek kölcsönös befolyásolási együtthatóit:
Határozzuk meg a bemenő Rk.p és visszatérő Rk.o csővezetékek rétegeinek szükséges hőellenállását, m ⋅°C/W:
R k.p = R tot1 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=
2,37− 0,1433− (1+ 0,4) (0,055 + 0,02+ 0,138) =1,929 m⋅ °C /W;
R k.o = R tot2 − R p.c − (1+ϕ 1)( R p.k + R k + R gr)=
3,27− 0,1433− (1+ 2,5) (0,055 + 0,02 + 0,138) = 2,381 m ⋅ °C /W.
Határozzuk meg B értékeit a betápláló és visszatérő csővezetékekre:
Határozzuk meg a hőszigetelő rétegek szükséges vastagságát a betápláló δk1 és visszatérő δk2 csővezetékekhez:
Elfogadjuk a fő szigetelőréteg vastagságát betáplálásnál mm, visszatérő vezetékeknél mm.
Kompenzátor számítás
A kompenzátorokat úgy tervezték, hogy kompenzálják a hőtágulást és a deformációt, hogy megakadályozzák a csővezeték tönkremenetelét. A kompenzátorok a rögzített tartók között helyezkednek el.
Kompenzátor számítása a 3. szakaszhoz.
Az α=1,25 10⋅ − 2 mm/(m ⋅°С) termikus nyúlási együtthatót véve a táblázat adataiból. 14,2 korrig. A 14. ábra szerint meghatározzuk annak a szakasznak a maximális hosszát, amelyen egy harmonika-kompenzátor kompenzációt tud biztosítani:
Itt λ az axiális löket amplitúdója, mm, λ = 60 mm
Szükséges számú kompenzátor n a számított területen lesz
PC
Tegyük fel, hogy a rögzített támaszok között egyenlő távolságok vannak
83/2= L f = 41,5 m.
Határozzuk meg a λ kompenzátor tényleges amplitúdóját f a rögzített támaszok közötti fesztávval L f = 41,5 m .
R s. k, egyenlő távolságot véve a rögzített támaszok között L= 41,5 m:
R c.k = R w + R r,
Ahol R– az axiális löket merevsége miatt fellépő axiális reakciót az (1.85) képlet határozza meg.
R = VAL VEL λ λ f = 278 36,31 = 10094,2 N
Ahol VAL VELλ – hullámmerevség, N/mm, ( VAL VEL λ = 278 N/mm);
R p- axiális reakció belső nyomásból, N, meghatározott
Határozzuk meg a kompenzátor válaszát R s. Nak nek
R c.k = R f + R r = 10094,2+ 17708 = 27802,2 N.
A hőellátó rendszerben fontos helyet foglal el a fűtési hálózatot a hőfogyasztóval összekötő hőpont. A hőpont (TS) segítségével a helyi fogyasztási rendszereket (fűtés, melegvíz ellátás, szellőzés) vezérlik, átalakítja a hűtőfolyadék paramétereit (hőmérséklet, nyomás, állandó térfogatáram tartása, hőfogyasztás stb.) . Ugyanakkor a fűtési ponton magát a hálózatot vezérlik, mivel elosztja a hűtőfolyadékot a fűtési hálózathoz képest, és szabályozza annak paramétereit.
6. telekhez kapcsolódó 5 szintes épület hőközponti projektjét végzünk.
Egy egyedi fűtési pont diagramja látható
Keverőszivattyúk kiválasztása
A szivattyú áramlását az SP 41-101-95 szerint határozzuk meg a következő képlet segítségével:
ahol a fűtési hálózat becsült maximális vízfogyasztása kg/s;
u– keverési együttható, amelyet a következő képlet határoz meg:
hol van a fűtési hálózat betápláló vezetékének vízhőmérséklete a külső levegő tervezési hőmérsékletén a fűtési tervezéshez t n.o., °C;
– a fűtési rendszer tápvezetékében is °C;
– ugyanaz, a fűtési rendszer visszatérő vezetékében, °C;
;
Az ilyen beépítési sémákkal rendelkező keverőszivattyú nyomását a fűtési hálózat nyomásától, valamint a fűtési rendszer szükséges nyomásától függően határozzák meg, és 2-3 m-es különbséggel veszik fel.
WiloStratos ECO 30/1-5-BMS keringető szivattyúkat választunk. Ezek szabványos szivattyúk nedves rotorral és karimás csatlakozással. A szivattyúkat ipari fűtési rendszerekben való használatra tervezték keringési rendszerek, vízellátó és légkondicionáló rendszerek.
A WiloStratos ECO-t sikeresen alkalmazzák olyan rendszerekben, ahol a szivattyúzott folyadék hőmérséklete széles tartományban van: -20 és +130°C között. A többfokozatú (2, 3) sebességkapcsoló lehetővé teszi, hogy a berendezés alkalmazkodjon a fűtési rendszer aktuális körülményeihez.
2 db Wilo márkájú ECO 30/1-5-BMS szivattyút szerelünk be 3 m^3/h átfolyással, 6 m nyomással Az egyik szivattyú tartalékban van.
Kiválasztás keringető szivattyú
GrundfosComfort típusú keringtető szivattyút választunk. Ezek a szivattyúk keringetik a vizet a HMV rendszerben. Ez biztosítja, hogy a csap kinyitása után azonnal meleg víz folyik. Ez a szivattyú beépített termosztáttal van felszerelve, amely automatikusan tartja a beállított vízhőmérsékletet 35 és 65 °C között. Ez egy „nedves rotoros” szivattyú, de gömb alakú alakja miatt szinte lehetetlen a járókereket blokkolni a szivattyú vízben lévő szennyeződésekkel való szennyeződése miatt. Grundfos UP 15-14 B szivattyút választunk, 0,8 m 3 /óra térfogatáramú, 1,2 m emelőmagassággal, 25 W teljesítménnyel.
Mágneses karimás szűrők kiválasztása
A mágneses szűrőket a nem agresszív, legfeljebb 150 °C hőmérsékletű és 1,6 MPa (16 kgf/cm2) nyomású, nem agresszív folyadékokban lévő tartós mechanikai szennyeződések (beleértve a ferromágneses anyagokat is) megkötésére tervezték. Hideg- és melegvízmérők elé vannak felszerelve. Elfogadjuk az FMF szűrőt.
A Mudman kiválasztása
A sárgyűjtőket úgy tervezték, hogy megtisztítsák a vizet a fűtési rendszerekben a lebegő szennyeződésektől, homoktól és egyéb szennyeződésektől.
Du65 Ru25 T34.01 sorozatú s.4.903-10 iszapfogót szerelünk a bevezető vezetékre a fűtési pontba való belépéskor.
Áramlás- és nyomásszabályozó kiválasztása
A szabályozót közvetlen működésű szabályozóként használják az előfizetői bemenetek automatizálására lakóépületekben. A szelep kapacitási együtthatója szerint van kiválasztva:
ahol D R= 0,03…0,05 MPa – nyomásesés a szelepen, vegyük D R= 0,04 MPa.
m 3 / h.
Danfoss AVP áramlás- és nyomásszabályozó kiválasztása névleges átmérővel, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h
A termosztát kiválasztása
Nyílt melegvíz-rendszerek automatikus hőmérsékletszabályozására tervezték. A szabályozó zárszerkezettel van felszerelve, amely megvédi a fűtési rendszert a kiürüléstől a melegvíz csúcsidőszakban és vészhelyzetekben.
DanfossAVT/VG termosztátot választunk névleges átmérővel, D y – 65 mm, - 2 m 3 / h.
Visszacsapó szelepek kiválasztása
Ellenőrizd a szelepeket vannak elzáró szelepek. Megakadályozzák a víz visszafolyását.
A Danfoss 402-es típusú visszacsapó szelepei az RR utáni csővezetékre, a szivattyúk utáni jumperre, a keringető szivattyú után a HMV csővezetékre vannak felszerelve.
Biztonsági szelep kiválasztása
A biztonsági szelepek egy típus csővezeték szerelvények, amelynek célja, hogy automatikusan megvédje a technológiai rendszert és a csővezetékeket a munkaközeg nyomásának elfogadhatatlan növekedésétől a védett rendszerből történő részleges kiürítéssel. A leggyakoribbak a tavasziak biztonsági szelepek, amelyben a munkaközeg nyomását egy összenyomott rugó ereje ellensúlyozza. A munkaközeg betáplálási iránya az orsó alatt van. A biztonsági szelepet leggyakrabban karimával csatlakoztatják a csővezetékhez úgy, hogy a kupak felfelé nézzen.
Válasszon egy rugós biztonsági szelepet kézi kioldás nélkül 17nzh21nzh (SPK4) ezzel D y = 65 mm.
Golyóscsapok kiválasztása
A fűtési hálózatból érkező tápvezetékre, valamint a visszatérő vezetékre, a termosztáthoz vezető csővezetékekre és utána szereljük Golyós szelepek, szénacél (golyó- rozsdamentes acél), hegesztett, fogantyús, karimás, ( R y = 2,5 MPa) típusú Jip, Danfoss, vele D y = 65 mm. A melegvíz-ellátó vezeték keringető vezetékére a keringtető szivattyú előtt és után golyóscsapokat szerelünk be D y = 65 mm. A fűtési rendszer áramlása előtt és a visszatérő vezeték után golyóscsapok D y = 65 mm és c D y = 65 mm. A keverőszivattyúk jumperére golyóscsapokat szerelünk fel D y = 65 mm.
Hőmérő kiválasztása
A zárt hőellátó rendszerek hőmérői a hőenergia teljes mennyiségének és a hűtőfolyadék teljes térfogati mennyiségének mérésére szolgálnak. A Logic 9943-U4 hőkalkulátort SONO 2500 CT áramlásmérővel szereljük be; Átmérő = 32 mm.
A hőmennyiségmérőt nyitott és zárt vízfűtési rendszerekben való működésre tervezték 0 és 175 ºС között, és 1,6 MPa nyomásig. A vízhőmérséklet különbsége a rendszer bemeneti és visszatérő csővezetékeiben 2 és 175 ºС között van. A készülék két azonos platina ellenállású hőátalakító és egy vagy két áramlásmérő csatlakoztatását teszi lehetővé. Biztosítja a paraméterleolvasások regisztrálását elektronikus archívum. A készülék havi és napi jelentéseket készít, ahol táblázatos formában minden szükséges információ megjelenik a hőenergia és a hűtőfolyadék fogyasztásával kapcsolatban.
A KTPTR-01-1-80 platina hőátalakító készlet a hőellátó rendszerek betápláló és visszatérő csővezetékeinek hőmérséklet-különbségének mérésére szolgál. Hőmérők részeként használják. A készlet működési elve az arányos változáson alapul elektromos ellenállás két hőátalakító az ellenállásra és a hőmérsékleti együtthatóra a mért hőmérséklet függvényében. Hőmérséklet mérési tartomány 0 és 180 o C között.
Következtetés
A munka célja egy lakónegyed hőellátó rendszerének kialakítása volt. A terület tizenhárom épületből áll, tizenegy lakóépületből, egy óvodaés egy iskola., az Omszki kerület helye.
A fejlesztés alatt álló hőellátó rendszer központi minőségellenőrzéssel zárt, 130/70-es hőmérsékleti ütemezéssel. A hőszolgáltatás típusa kétlépcsős - az épületek automatizált fűtőállomásokon keresztül közvetlenül csatlakoznak a fűtési hálózathoz, nincs központi fűtőállomás.
A fűtési hálózat fejlesztése során a következő szükséges számításokat végeztük el:
Meg kell határozni az összes előfizető fűtési, szellőztetési és melegvízellátási hőterhelését. A fűtési és szellőzési terhelések meghatározásának módszereként az összesített mutatókon alapuló módszert alkalmaztuk. Az épület típusa és térfogata alapján került meghatározásra az épület fajlagos hővesztesége. A számított hőmérsékleteket az SNiP „Épületklimatológia” szerint a külső hőmérséklet alapján veszik. A helyiségen belüli hőmérséklet a SanPiN szerinti referencia adatok szerint a helyiség rendeltetése alapján. A melegvíz-ellátás terhelését az egy főre jutó melegvíz szabványos fogyasztása határozta meg az épülettípuson alapuló referenciaadatok szerint.
Központi minőségszabályozás kalkulált ütemezése
A hálózati víz becsült költsége (előfizetők) meghatározásra került
Kidolgozásra került a fűtési hálózat hidraulikus diagramja és elvégezték a hidraulikai számítást, melynek célja a csővezetékek átmérőinek és a nyomásesésnek a fűtési hálózat szakaszaiban történő meghatározása.
A hőcsövek hőkalkulációi elkészültek, i.e. szigetelés számítása a hálózat hőveszteségének csökkentésére. A számítást a normalizált hőveszteség túllépésének módszerével végeztük. Hőcsöveknek egy előszigetelt, poliuretán hab szigetelésű csövet választottak. Csővezeték nélküli csőfektetési módszer
A csővezetékek hőtágulásból eredő megnyúlásának kompenzálására kompenzátorok kiválasztása történt. Kompenzátorként a harmonika tágulási hézagokat használják.
- egy egyedi fűtési pont diagramját dolgozták ki, és kiválasztották a fő elemeket, i. szivattyúk, szabályozó szelepek, termosztátok stb.
Bibliográfia
1. Szokolov E.Ya. Távfűtési és fűtési hálózatok / E. Ya. Sokolov; .– M.: MPEI Kiadó, 2001. – 472 p.: ill.
2. Tikhomirov A.K. A városrégió hőellátása: tankönyv. Előny / A.K. Tikhomirov. - Habarovszk: Pacific Publishing House. Állapot Univ., 2006.-135 p.
3. Manyuk V.I. Vízmelegítő hálózatok kialakítása és üzemeltetése: Kézikönyv./ V.I. Manyuk, E. B. Khizh és mások. M.: Stroyizdat, 1988. 432s.
4. Tervezői kézikönyv. Hőhálózatok tervezése./Szerk. A.A. Nikolaev. M. 1965. 359 p.
5. Zinger N.M. Hidraulikus és hőviszonyok fűtési rendszerek. M.: Energoatomizdat, 1986. 320 p.
6. Zlatopolsky A.N. Ipari vállalkozás hőerőmű-létesítményeinek gazdaságossága, szervezése és tervezése / Zlatopolsky A.N., Pruzner S.L., Kalinina E.I., Voroshilov B.S. M.: Energoatomizdat, 1995. 320 p.
7. 24. számú gyűjtemény „Hőellátás és gázvezetékek – külső hálózatok” TER 81-02-24-2001 (Omszk), 2002.
8. SNiP 41-03-2003 Hőszigetelés.
9. I.V. Belyaykina Vízmelegítő hálózatok/ I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov és mások; Szerk. N.K. Gromova, E.P. Shubina. M.: Energoatomizdat, 1988. 376s.
10. SNiP 41-02-2003 Hőhálózatok.
11. Kozin V.E. Hőellátás / Kozin V.E., Levina T.A., Markov A.P., Pronina I.B., Slemzin V.A. M.: elvégezni az iskolát, 1980. 408 p.
12. Hőellátás ( tanfolyam tervezése): Tankönyv / V. M. Kopko, N.K. Zaicev, G. I. Bazilenko-Mn, 1985-139 p.
13. SNiP 23-01-99* „Építési klimatológia”
14 Danfoss automatizálási berendezések alkalmazása épületek központi fűtési rendszereinek fűtési pontjaiban, V.V. Nyevszkij, 2005
15. Szabványos automatizált blokkfűtő egységek a Danfosstól, V.V. Nyevszkij, D.A. Vasziljev, 2008
16 Távhőelosztó hálózatok tervezése,
E.V. Korepanov, M.: Felsőiskola, 2002,
